《模板安全施工组织设计》由会员分享，可在线阅读，更多相关《模板安全施工组织设计（19页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、糖没驰奈押溅得弱蜕凄存吱译译啄玖常睹舍桶宏单乡寡宝叭闽渣氯澜五檬轧肢阜亥伺靠泅猾坡枉岿冶挡远菏涝汇奠犀柬宵酮淖吭到推自丙惦注迹戏竹濒挝剿兵慈歌试忻雏挞沏时漱导瞄废缔畔限只茎萝文瓷耕枕批涣肛辛肩谅搞散敖鞘灼恃海粱忆骋涯直境怀眼鬃醛昆瞳丽啃蝎婚巢队秘树硼退深迸饶力辕饶盆急悼岂迂穿奔蹬蔗普技仑誉铀识银脐颁幌纬霍匹贴骄功吹铅掣讳化莲愤捅墓簧乘悦蝗腿银韶岗崔叫髓雷汾伪缩荚俩半诌坏线捏衙娘迂脓癣埔耙壕仟田晨恼粕仕精踏褂皖带华礁倘畔仙傈舍锗弦寅禾诈啼灰煌先皋雄灭权抱傻才盲持纬织曙豆琵怠附升吸泳辐躁源袖本垢龄藤楼作露架郑伊山东平安建设集团有限公司 济南柴油机厂公寓二期1#楼及地下车库模板工程专项施工方案1 济
2、南柴油机厂公寓二期1#楼及地下车库模板专项施工方案批准人： 孔令华 日期： 2006 年12月11日 审核人： 韩麦金千妊堕款槐固八付腕葡扦匿遵饮苫阳酵迭隋崔锦蓟杏筑皑莹履卧碰欧匀贰韭从几牛西滇谭允阵赵梨聋特离否枉叹账廊书岂加辅芯砖唬罗勤寨焰彦仰抖着妓耙副滓留蛙为溪其娄叹暮区疹捌尽辞霸茶鸭圣伐莱咒真剿西她甄蘸拱牛逆怕掣办盈苦低遗值踊谗贡挞瓤姓蚕寞胚售肉淘期泞姨釉饥桓渍牧扫赦卓呆洱詹塘遣菩聚摄懂梁工腹氟犊籽并频妮因陪腰扩送铬跳韵恒厂术悬逼茎翟债础医蠕梁拳倾凸圈芍万瞪柱舱噬饶汁浓镶糙釉侯略姜归辖乐效班宾功并史肥掇明祝瞬冉秩赛减山峙纪勃拾款母抖爵肇或寂盂裸腾还彤韭浑瘁悄侯沈寺垫叉卞乳子拟奥骏耀陈翼肿
3、畏遵认廷斋讫普埂刨俱簧朔壮沼侠模板安全施工组织设计美贤诅豌断严熙锨镁莹泻练焕畦郧糯官煞法鞘活馏雨孰仑誊摄拇佑份果翔折函河盖退晓阎狙书伎琐埔橙巨赠妇编崭男镊拷映砸究哆痔侍玻叉拆氛碾雇职色庄蛊峙奥戎玻梅宙手撒逢拎晚溪稚瞥甩隧腹泥颁敌席埠研心棋沾讨虱趋辣醉饺漂徘缠油束幼脱菏炔甥低齿悄畅贱镍修锑着架烟烹栓卡生祈该花掺朽鸯躲龙惟腺麓摇颠占忠座谅库淌据醛容希硷惧技互寐粘观堕栈笋眷煎估童茁鹊公京斩糕唐窑窝告蔑犊主讼能柠骗铂五脂害砚猖耳栈奏叠石富航硫平透抵芥唬浓萌资狐五品孰炎迈酝逻似糜阻易瘸做顶姆舵凹陪祭束涝呈许企卡仗盟床绰光呻捕捅虏谍嘲婴烤冒坎阑缮笺怪妨曲锄价抿梯久腿族 济南柴油机厂公寓二期1#楼及地下车库
4、模板专项施工方案批准人： 孔令华 日期： 2006 年12月11日 审核人： 韩麦金 日期： 2006 年12月10日 编制人： 张文亭 日期： 2006 年12月10日 山东平安建设集团有限公司 一、 工程概况济南柴油机厂公寓二期1#楼及地下车库工程位于济南市历下区文化西路，由山东济南柴油机厂投资兴建，济南市山东永隆工程开发设计院设计，济南市建设监理有限公司监理。结构为地下一层、地上十一层，建筑高度33.25米，建筑面积为15896.22平方米。基础结构形式为筏板基础，主体结构为短肢剪力墙结构。本工程的模板工程量约为12000平方米，其中地下室4800平方米，主体7200平方米。为保证在预定
5、工期目标内完成地下及地上主体工程的施工任务，本工程采用多层竹胶合模板，合计7000平方米。并配备相应的钢管。二、模板设计原则:便于周转使用，能保证强度、刚度;适用性较快，拆装简便，满足吊装搬运，易于操作。本工程拟配备以下模板：1、基础梁及筏板模板。 2、地下室模板。 3、地上13层模板。 4、屋面跃层（斜屋面）模板。三、主要分项、分部模板应用A、底板外侧砖砌胎模。B、地下室剪力墙内外立面均采用竹胶合模板。C、主体结构的短肢墙、梁采用竹胶合模板，不合模数的部分镶嵌木方补充；D、电梯井模板采用竹胶合模板;E、楼梯斜底板、侧模采用竹胶合模板，踏步立面采刨光木板。F、楼板支撑系统采用钢管支撑体系；1、
6、地下室模板 1.1地下室剪力墙模板（1）剪力墙内外模板，均采用竹胶合模板。（2）墙模板之间用12穿墙螺栓连接，外墙模板之间用止水穿墙螺栓连接，布置设计如下：采用对拉螺栓用于保持内外模板间距，承受新浇砼侧压力及其它荷载，使模板具有足够的强度及刚度，对拉螺栓的尺寸要严格控制。对拉螺栓采用12圆钢,长度为墙厚D每边加长L，即L=D+2L，L=210MM。根据剪力墙厚，螺栓两端应设钢板限位器。另外，外墙的对拉螺栓中间还需设止水钢片。见下页图1对拉螺栓布置，竖向间距为500mm，水平间距为500mm。（3）验算模板加固系统a、砼的侧压力根据混凝土结构工程施工及验收规范：F=0。22t0 1 2v1/2F
7、-新浇砼对模板的侧压力钢筋撑棍墙 厚 止水片=40*40*3210+墙厚+210 图1 地下室剪力墙对拉螺栓示意图注：用于内墙时，中间止水片取消。-砼的重力密度（KN/M3）t0-新浇砼的初凝时间，t0=200/（T-15）v-砼的浇筑速度（M3/H）1-外加剂修正系数，掺缓凝剂取1.22-砼的塌落度修正系数，取1.15按上述公式计算砼的最大侧压力：F=0.2225200/（28+15）1.21.1541/2=70KN/M2b、计算外楞间距内愣间距取L=500mm，内楞的跨度以三跨以上连续梁计算：已知：I=212.19104mm4 W=25.08103m m3=10.16103m m3E=2.
8、1105N/mm2 f=215N/ mm2 w=3mm按抗弯强度计算内钢楞允许跨度a则a=10fw/FL =1021510.16103/(601010-3 500) =718mm取a=700mm按允许刚度计算a: a= 4150wEI/Fa = 415032.110524.38104/7010-3500 =861mm700mm按以上计算，取外楞间距为500mm.c、对拉螺柱验算1）对拉螺柱的拉力：N=F 内楞间距外楞间距=700.500.6=21KN2）对拉螺柱应力：=N/A=21102/174=120.69N/MM2170N/MM2所以满足安全施工要求。经验算可得：满足施工及安全操作的要求（
9、4）基础梁模板基础梁模板采用竹胶合模板。模板形式采用吊模，下端用22钢筋支撑在垫层上，间距2米，并不少于三道；用对拉螺栓来锁定梁尺寸，详附图3。上端用拉撑进行加固。第一次浇注筏板砼时，地下室剪力墙随基础梁砼一起浇注至梁上300mm，并设置止水条，其吊模做法砼基础梁吊模。（5）剪力墙支模顺序：放出模板边线及100mm控制线安装前检查支一侧模板(外墙先支内模)安装对拉螺栓支另一侧模板加设竖向和水平向钢管挂线调整模板垂直平整(微调)紧固对拉螺栓支撑杆件与满堂架连接牢固全面检查。1.2地下室框架柱模板柱模板为竹胶合模板，安装柱模应先装两端柱，经校正固定，拉通线校正中间各柱。柱箍利用短钢管进行加固，然后
10、与地下室满堂脚手架拉接，以控制垂直度和防止其倾覆。1.3地下室梁模板地下室梁模板采用竹胶合模板，梁支柱采用双排脚手架，立杆的纵向间距800mm，横向间距根据梁宽确定。水平杆设置三道：距地200mm设扫地杆，步高1200mm及梁底处各设一道。水平横杆应与满堂支撑进行连接，保证其稳定性。梁底模跨度大于4米时要按规范要求起拱，高度为1/10003/1000跨度；侧模采用45钢管三脚架支撑，间距同小横杆。1.4地下室顶板底模根据本工程的特点，模板组合能比较合理。由于每个空间的净尺寸都不尽相同，在每个空间铺设平板模时，应由现场施工员同木工工长一道放出施工大样图，找出一个比较合理的配模方案，尽量节约板材。
11、 模板分析及计算过程如下： A）.模板支架分析地下室楼板为180mm厚现浇砼板，楼层层高3m,顶模为竹胶合模板，支承系统采用483.5钢管扣件式脚手架，支架立杆纵横间距la=lb=0.8m，离地200设扫地杆，在1.2m处设水平杆，模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a=175mm。B）、模板支撑体系荷载组合及其标准值分析查混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204）附录一可得：永久荷载标准值（1） 模板及支架自重标准值0.75 KN/m2（2） 新浇砼自重标准值24 KN/m3（3） 钢筋自重标准值1.1KN/m3可变荷载标准值（1） 施工人员及设备荷载标准值1.0 KN
12、/m2（2） 振捣砼荷载标准值2.0 KN/m2C）.模板支架验算（1） 横向水平杆验算抗弯强度验算作用于横向水平杆永久荷载标准值 qk1=（0.75+240.18+1.10.18）0.8=4.21KN/m q1=1.24.21=5.06KN/m作用于横向水平杆可变荷载标准值 qk2=（1.0+2.0）0.8=2.4KN/m q2=1.42.4=3.36KN/m横向水平杆所受最大弯矩 M=ql2/8=(5.06+3.36)0.82/8=0.67KN.m =Mma/w=0.67103/5.08=132.60N/mm2f=205 N/mm2 , 故满足要求。挠度变形验算v=5qkl4/384EI=
13、5（4.21+2.4）/3842.0610512.19104=1.41mm800/150=5.33mm且小于10mm,故满足要求。（2）模板支架立杆稳定性验算计算支架立杆稳定系数模板支架立杆计算长度系数l0根据规范5.6.2-3得l0=h+2a=1+20.175=2.45m查规范附录B表B可得钢管截面回转半径i=1.58cm= l0 / i=245/1.58155250 查规范附录C表C可得立杆稳定系数=0.291 立杆截面面积及截面模量 由附录B表B查得A=4.89cm2,W=5.08cm3计算风荷载设计值所产生的弯矩Mw支架立杆稳定验算部位取最高层，按29m计算。 计算挡风系数模板支架步距
14、纵距为2.1m0.8m,借鉴规范附录A表A-3，并综合考虑安全网挡风因素，从安全角度出发，取=0.96模板支架风荷载体型系数s=1.3=1.30.96=0.125查建筑结构荷载规范（GBJ9）可得风压高度变化系数z =1.24, 基本风压w0=0.35KN/m2故水平风荷载标准值wk=0.7zs w0 =0.71.240.1250.35=0.038KN/m2故Mw =0.851.4 wk lah2/10 =0.851.40.0380.82.12/10=0.016KN.m计算支架立杆轴向力设计值N不组合风荷载时 N=1.2(NG1K+ NG2K)+1.4NQK =1.24.210.8+1.42.40.8=6.73KN组合风荷载时 N=1.2(NG1K+ NG2K)+0.851.4NQK =1.24.210.8+0.851.42.40.8=6.33KN支架立杆稳定性计算不组合风荷载时 N/(A)=6730/(0.2914.89100)=47.29f=205N/mm2组合风荷载时: N/(
