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1、工程 25m 箱梁预应力张拉伸长量计算1 工程概况1跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁;梁体高度1.4m;宽度2.4m;采用C50混 凝土;2钢绞线规格:采用高强低松驰钢绞线S15.2规格;标准抗拉强度fbk=1860Mpa; 公称截面面积140mm2;弹性模量根据试验检测报告要求取Ep = 1.93X 105Mpa.钢 束编号从上到下依次为Nl、N2、N3、N4;其中：中跨梁：N1 为 4sl5.2;N2、N3、N4 为 3sl5.2；边跨梁：Nl、N2、N3 为 4sl5.2; N4 为 3sl5.2；3根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制；即ocon=1860 X 75%=13
2、95Mpa;单股钢绞线张拉吨位为：P=1395X140 = 195.3KN;3股钢绞线张 拉吨位为：F=195.3X3 = 585.9KN;4股钢绞线张拉吨位为：F=195.3X4 = 781.2KN;采用两端张拉;夹片锚固.4箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉;张拉顺序Nl、N3、 N2、N4 钢束.5 根据规范要求结合现场施工经验;为了有效控制张拉过程中出现异常情况;分级进行张拉：015%测延伸量30%测延伸量100%测延伸量并核对持荷2 分钟；以消除夹片锚固回缩的预应力损失锚固观测回缩.2 油压表读数计算1根据千斤顶的技术性能参数;结合合肥工大共达工程检测试验有限公司
3、检定证书检定结果所提供的线性方程;计算实际张拉时的压力表示值Pu：千斤顶型号：YC150型编号：1油压表编号：yw08007229回归方程:Y=0.03377X+1.18千斤顶型号：YC150 型编号：2油压表编号：yw05049806回归方程Y=0.03335X+0.51千斤顶型号：YC150 型编号：3油压表编号：yw07023650回归方程Y=0.03358X+0.84千斤顶型号：YC150 型编号：4油压表编号：yw05049788回归方程Y=0.03367X+0.012 钢束为3股钢绞线 张拉至10控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数： Pu=0.033
4、77X+1.18=0.03377X585.9*10%+1.18=3.2Mpa2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335X585.9*10%+0.51=2.5Mpa3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358 X 585.9*10%+0.84=2.8Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367X585.9*10%+0.01=2.0Mpa 张拉至20控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0. 03377X+1. 18
5、=0. 03377X585. 9*20%+1. 18=5. 1Mpa2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335X585.9*20%+0.51=4.4Mpa3千斤顶;yw07023650油压表读数:Pu=0.03358X+0.84=0.03358 X 585.9*20%+0.84=4.8Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367X585.9*20%+0.01=4.0Mpa 张拉至100控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0. 03377X+1. 18=0.
6、 03377X585. 9*100%+1. 18=21. 0Mpa2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335X585.9*100%+0.51=20.0Mpa3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358X585.9*100%+0.84=20.5Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367X585.9*100%+0.01=19.7Mpa3 钢束为4股钢绞线 张拉至1 0控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0. 03
7、377X+1. 18=0. 03377X781. 2*10%+1. 18=3. 8Mpa2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335X781.2*10%+0.51=3.1Mpa3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358X781.2*10%+0.84=3.5Mpa4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367X781.2*10%+0.01=2.6Mpa张拉至 20控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数： Pu=0.03377X+1.
8、18=0.03377X781.2*20%+1.18=6.5Mpa2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335X781.2*20%+0.51=5.7Mpa3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358X781.2*20%+0.84=6.1Mpa4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367X781.2*20%+0.01=5.3Mpa张拉至 100控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377X7
9、81.2*100%+1.18=27.6Mpa2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335X781.2*100%+0.51=26.6Mpa3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358X781.2*100%+0.84=27.1Mpa4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367X781.2*100%+0.01=26.3Mpa3 伸长量计算(1)预应力筋的理论伸长ALmm按下式计算：L=式中：Pp-预力筋的平均张拉力为N;直线筋取张拉端的拉力;两端张拉的曲线筋;计算
10、方法见曲线段预应力筋平均张拉力：L二预应力筋的长度mmAp=预应力筋的截面面积mm2：取140Ep二预应力筋的弹性模量N/mm2.取EP=1.9 7 7X 105Mpa曲线段预应力筋平均张拉力按下式计算：Pp=P1-e-kx+uo/k x +u0式中：Pp-预应力筋平均张拉力N；P-预应力筋张拉端的张拉力N；x-从张拉端至计算截面的孔道长度m；0 -从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和rad;k-孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数;取0.0015；口 -预应力筋与孔道管壁的磨擦系数;取0.25注：预应力筋为直线时Pp=P2伸长量采用分段终点力计算方法：例如AB段;A端的力为PA;则8端的
11、 力为PB=2 XPAX 1-e-kx+p0/kx + y0-PA；分段伸长量计算AL方法：例如AB 段;A端的力为PA;B端的力为PB;则AB端的分段伸长量计算L = PA+ PB/2XL/EpXApXN;其中N为钢绞线的根数.冊1画戏，一 一二箱梁中跨中N1钢束计算伸长量:I一 一H剖而N1 第一段 AB=8.391m 第二段 BC=5/180 X 40000 n =3.491m第三段 CD=0.907m0 =5。N1 第一段张拉端张拉力 P=1860X140X4X0.75=781.2KN=0x=8.341mkx+u 0 =0.0125865ekx+ 口0 =0.987492Pp=781.
12、2X1-0.987492/0.0125865X2-781.2=771.46KNL1=771. 46+781. 2/2X 1000000X8. 341/140X 1. 93X 105X4=59. 92mmN1 第二段0 =5Xn /180=0.08726646radx=3.491mkx+ u 0 =0. 027053e-kx+p。 =0.9733097Pp=771.46X2Xl-0.9733097/0.027053-771.46=750.77KNL2=750.77+771.46/2 X 1OOOOOO X 3.491/140 X1.93X 105*4=24.58mmN1第三段。=0x=0.907
13、mkx+ 9 =0.0013605e-kx+p。 =0.9986404Pp=750.77X2X1-0.9986404/ 0.0013605-750.77=749.78KNL3=749.78+750.77/2X1000000X0.907/140X4X1.93X105=6.30mmN1 理论伸长量为L1+AL2+AL3X2=59.92+24.58+6.3*2=181.6mm附：N1、N2、N3、N4钢束详细计算表4 张拉控制预应力筋采用应力控制方法张拉时 ;应以伸长量进行校核实际伸长量与理 论伸长量的差值应符合设计要求;设计无规定时;实际伸长量与理论伸长值的差 值应控制在 6%以内;否则应暂停张拉;查明原因并采取措施予以调整后;方可继 续张拉.预应力筋张拉时；应先调整到初应力。；该初应力为张拉控制应力。con 的10%;伸长量从初应力时开始测量.预应力筋的实际伸长值除量测的伸长之外; 必须加上初应力以下的推算伸长值.
