《干熄焦工程监理总结.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《干熄焦工程监理总结.doc（30页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、酒钢34焦炉干熄焦土建工程监理控制要点 袁正炜酒钢焦化厂3焦炉为50孔，4焦炉为60孔，炭化室高6m，JN60-6型焦炉，年产焦炭约110万吨，小时产量约123.89吨。酒钢集团为提高焦炭质量、节约能源、产生延发效益，以及降低有害物质排放，保护环境，特上一套干熄焦装置，处理能力为140T/h的干熄焦。项目建设的总目标：1）处理能力：1140T/h；2）年产量：干全焦108.53万吨；3）年发电量：101.26106KWh；4）蒸汽总量：218064T/A。主要工程有：干熄炉本体（本体、迁车台、一次除尘、二次除尘、灰仓）、锅炉、除尘地面站、转运站、通廊、焦仓、综合电气室、除氧水站、汽轮发电站、除
2、盐水站、循环水站、压缩空气站、10KV总配电所、外网电气及管道共14个单位工程。其工艺原理为惰性气体从干熄炉底部进入与从顶部提升机装入的焦碳在干熄炉内进行热交换，焦碳换完热熄灭排焦，出产品焦碳，换完热的热惰性气体进入锅炉，与锅炉内除盐水发生热交换，除盐水热交换后产生有压力温度的蒸汽送往汽轮发电站发电。与锅炉内除盐水发生热交换的热惰性气体将变为低温惰性气体再次由风机鼓入干熄炉内进行循环。干熄焦系统涉及土建、钢构、筑炉、设备安装、工艺管道、电气、仪表、自动化等专业，基本上涵盖了钢铁工业建设的主要专业，锅炉和汽轮发电是工业建设中电力领域专业，工程于2007年6月13日主体工程开始破土动工，于2008
3、年10月10日投红焦开始试生产，由中冶焦耐工程技术有限公司，由武汉威仕工程监理有限公司监理，采用平行承发包模式，承包商较多，这里就不列举，我是武汉威仕工程监理有限公司干熄焦项目监理部土建专业监理工程师，有幸参与了整个干熄焦工程的监理工作，下面把干熄焦工程土建监理过程中的几个重点作个阐述。一、干熄炉本体干熄焦本体的设计立面图如图1，本体基础5.9m平台的荷载：钢结构507t、炉壳150t、耐火材料890t、提升机24t、焦罐35t、焦罐装焦碳22t、装入装置58t、干熄炉预存段存1.5倍处理能力的焦碳210t，共计约1900t，另外加电缆、管道等荷载应当在2000t以上，另外设计要考虑的温度、风
4、力、动荷载冲击力等等。因此本体基础其施工质量是不言而喻了。下面我就从监理过程的顺序进行阐述：1、重视图纸会审；除了本专业自身的图纸外还要与基础施工相关的其它专业会审，重点是螺栓、埋件、预留洞，一定要在施工之前把设计错漏的问题清理掉，作到事前控制。 2、确定施工方案；一般工序的监理要点这里就不赘述，从图1、图2 可以看出，本体12轴线为柱基、柱子、框架梁，23轴线框架为整体板式基础、剪力墙、框架柱梁、砼平台。这里重点要说的是5.9m平台的施工及监理控制重点，5.9m平台平面如图3，平台厚度为2.45m米厚钢筋砼板，14m(长)15m(宽)2.45m(厚)2.5(砼每方重)-68.6（8边形面积）
5、2.45m(厚)2.5(砼每方重)+0.72 m(每个奶台面积) 8(奶台个数) （2.45-0.8）（奶台厚）=876t,因此支承脚手架能不能满足要求必须要进行稳定性及刚度验算，否则其施工可行性及安全是没有把握的。再就是平台上的螺栓为865、3260、3244、3238如图4，长度平均在1.4m左右，全为大直径螺栓, 且基础钢筋纵横交错，如何保障埋设精度？如果螺栓安装精度发生偏差，而把误差再传给钢构、吊车梁，那么将来提升机的行车中心线肯定不在设计轴线上，一旦出现这类事件后果不可想象。因此本体5.9m平台螺栓的施工精度必须在误差允许范围，GB50204-2002混凝土结构工程施工质量验收规范表
6、8.3.2-2中心距偏差为2mm。综上所述：A、平台砼施工下满堂架的搭设，要足够稳定和刚度要求；B、螺栓加固必须确保安装精度；下为承包商上报的施工方案（力学验算及脚手架的搭设图部分），但该力学计算存在较多不全面之处（监理工程师对该方案进行了较完整的力学验算见第7页）： 1. 荷载计算1)恒载：2.45米厚钢筋砼板的重量GK1=252.45=61.25 (KN/m2)钢模板及其连接件荷重GK2 = 0.75 KN/m2恒载合计：GK =GK1+GK2=62 KN/m22)活载，即施工荷载：QK=3.5KN/m22.支承结构计算为简化计算，架管与型钢构架各承担的荷载计算值简单按平面布置情况进行划分
7、，1) 架管支承系统按下式进行稳定验算 =0.9/fc/m式中： 受压杆件应力立杆验算截面处的轴心力设计值，即架管单立杆应承担的荷载计算值，=(1.2GK+1.4QK)0.450.6=21.4 KN轴心受压杆件的稳定系数，根据其长细比“”经查表而得,即=h/=1.5120/1.59 =113.2 查表得=0.496 计算立杆的截面面积 =4.24 cm2 m 材料强度附加分项系数，取m =1.35 f 钢材的抗压强度设计值，取f=20.5 KN/cm2则 =(0.921.4)(0.4964.24)= 9.16（KN/cm2）f/m =20.5/1.35 = 15.2 (KN/cm2) 安全2)
8、 立杆顶部扣件设置扣件既是脚手架钢管之间的连接件，又是传力件。顶层横杆从模板接收来的荷载，通过扣件与立杆之间形成的摩擦阻力，将其传给立杆。查阅简明施工计算手册，单扣件与架管间产生的摩擦阻力所能承担的抗滑力设计值为5KN。而每根立杆所应承担的竖向荷载为21.4 KN，因此除在顶层横杆处加双扣件外，还须在扣件下加焊短钢筋等辅助措施，以安全传递上部竖向荷载。3) I16横梁验算横梁计算简图如下： 荷载计算静载：q1=1.2(620.450.205)=33.7 KN/m活荷载：q2=1.43.50.45 =2.2 KN/m 强度验算最大跨中弯矩 MAB =(0.0833.70.1012.2)2.42=
9、16.7 (KNm)支座最大负弯矩 MB =(0.133.70.052.2)2.42=20 (KNm)支座反力：RA= (0.433.70.452.2)2.435 (KN)RB= (1.133.70.552.2)2.492 (KN)强度验算按下式进行： M 弯矩计算值Wx I16绕轴截面抵抗矩，Wx=140.9cm3 其它符号同前 稳定验算按下式进行： 4) 型钢构架D835立柱验算按下式进行 上述方案我认为有以下几点不足：A、脚手架图纸较多尺寸不详：小模杆间距、工字钢摆放间距、立柱间的构造等不详；B、计算较为简单：模板、小横杆、大横杆、立柱地基承载(本地基为-1.205m钢筋砼平台)未验算，
10、立杆验算的轴心受压杆件的稳定系数计算和选取不是按照模板支撑架取值计算的。图7才是上报方案中要描述的图（此图根据承包商技术人员上报方案时对方案口述说明，因本文需要监理工程师所绘制）。那么我把没有验算项进行一下验算：A、荷载计算如下：模板下部为小横杆间距0.45m，小横杆支撑在工字钢和大横杆上，工字钢和大横杆布置间距均0.9m，交替布置，所以计算宽度为0.45m。1、砼自重25kN/m3，砼平台高2.45m，则砼均布荷载为250.452.45=27.56N/mm2、模板及支架自重取5kN/m2，计算范围内0.455=2.25N/mm3、施工人员及设备2.5kN/m2，计算范围内2.50.45=1.
11、125N/mm4、振捣砼产生垂直荷载2kN/m2，计算范围内20.45=0.9N/mmB、所用钢材Q235钢，查GB50017钢结构设计规范表3.4.1-1钢材设计强度值fm=215 N/mm2，受弯构件挠度容许值为：1/400则为450时为1.1mm，为600时为1.5mm，为2000时5mm。C、模板验算模板为55型，尺寸为3018，板面厚2.5mm，支撑在小横杆上，小横杆间距0.45m，所以l=0.45m，可按三跨连续梁进行计算, W5.94103mm3，I26.97104mm4，E=2.06105N/mm2。由A计算可得总均布荷载为：1.227.56+1.4（1.125+0.9）=35
12、.91N/mm。则弯矩为：M=0.1ql2=0.135.914502=727177.5104Nmm抗弯验算：=M/W=727177.5/（5.94103）=122.4N/mm2fm=215N/mm2，可行。挠度验算：=(0.677ql4)/(100EI)=(0.67735.914504)/（1002.0610526.97104）=0.18mm=1.1mmD、小横杆验算均布荷载为1.2（27.56+2.25）+1.4（1.125+0.9）=38.61N/mm，483.5钢管，支撑在横梁梁和大横杆上，支撑间距均为450mm，按三跨连续进行计算。W5.08103mm3，I12.19104mm4，E=
13、2.06105N/mm2。则弯矩为：M=0.1ql2=0.138.614502=781852.5Nmm最大支座反力为：V=0.6ql=0.638.61450=10425N抗弯验算：=M/W=781852.5/（5.08103）=153.9N/mm2fm=215N/mm2，可行。挠度验算：=(0.677ql4)/(100EI)=(0.67738.614504)/（1002.0610512.19104）=0.43mm=1.5mmE、大横杆验算大横杆483.5钢管，W5.08103mm3，I12.19104mm4，E=2.06105N/mm2。主要承受来自小横杆上传来的集中荷载，其最大力为小横杆的支
14、座反力，为10425取10.4kN，布置间距为0.45m，支撑在间距为0.6m的立杆上，同样按三跨连续梁进行计算，简图如下：按力矩分配法进行计算：断开B、C结点形成单跨超静定梁。1、计算各杆各刚性结点的杆端刚度：SAB=0，SBA=3i，SBC=SCB=4i，SCD=3i，SDC=0，i等于EI/l各杆间距相同，截面相同，所以各杆i相等。2、计算分配系数：BA= SBA/( SBA+ SBC)=0.429；BC= SBC/( SBA+ SBC)=0.571；CB= SCB/( SCB+ SCD)=0.571；CD= SCD/( SCB+ SCD)=0.429；3、计算传递系数：CBA=0；CB
15、C=0.5；CCB=0.5；CCD=04、计算杆端弯矩（支座处的集中荷载不产生弯矩）：MAB=0kNmMBA=Fab(l+b)/2l2=10.40.150.45(0.6+0.45)/(20.62)=1.02kNmMBC=-Fab2/l2=10.40.30.32/0.62=-0.78kNmMCB=Fab2/l2=10.40.30.32/0.62=0.78kNmMCD=-Fab(l+b)/2l2=100.150.45(0.6+0.45)/(20.62)=-1.02kNmMDC=0kNm5、计算弯矩利用叠加法绘制弯矩图Mmax=0.88kNm，取0.9KNm=9105Nmm利用断开B、C结点用隔离体平衡进行计算可得支座反力：RA=11.5kN；RB=14.5kN；RC=14.5kN；RD=11.5kN；Rmax=14.5k
