大跨度混凝土连续梁桥的病害成因分析

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1、大跨度混凝土连续梁桥的病害成因分析连续体系桥梁又可以分为连续梁桥与连续刚构桥，但是由于两者在跨越能力、受力特点 与施工方法上较为接近，因而表现的病害形式也具有一定共性。在我国，对于单跨跨度超过 60 m的混凝土连续桥梁，经常采用滑移支架或挂蓝逐段浇筑成形，利用这两种方法施工的 桥梁不仅施工过程中的结构体系与成桥时有明显区别，而且在施工过程中结构体系、荷载类 型与量值等反复变化，加之施工周期较长，不确定性因素多，因而在大跨度混凝土连续桥梁 上出现了变形过大、混凝土开裂等病害现象。相关单位对180座已经出现病害的该类桥梁进 行了统计分析，发现该类桥梁病害现象较为严重。为此，针对国内数十座出现病害桥

2、梁的相 关资料进行了分析，进一步总结了病害在时间与空间上的发展规律与趋势，分析了病害形成 机理，提出若干控制病害发生的措施。1、跨中挠度过大与腹板斜向开裂大跨度连续体系桥梁的长期变形一般较大，在我国的桥梁设计规范中规定：当预应力导 致的长期变形小于结构自重以及部分活荷载导致的长期变形时，需要事先设置一定的预拱度 来抵消这种变形，从而保证桥梁长期运营后的线形平顺。但根据报道，我国大量该类桥梁在 建成通车一段时间后，跨中出现严重的梁体下挠，L/4跨径附近的箱梁腹板出现斜向裂缝， 桥梁线形不顺，刚度降低，给行车带来麻烦，造成安全隐患（见表1）。表L国內部甘轿按下挠现象Table i Binding

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5、多数桥梁L/8 到3L/4之间腹板斜向裂缝呈现上宽下窄特征，位置靠近腹板的上托板，裂缝与水平夹角一 般为1535，靠近跨中部位腹板裂缝则基本呈水平形状。少数桥梁的腹板斜向裂缝从锚固 齿板后底板处产生，并逐渐向上发展，一直到达翼板，裂缝呈现下宽上窄的特征，裂缝与水 平夹角一般为3548； d.出现病害的桥梁一般为变截面形式，少数为等截面，无一例外地 采用挂篮节段法施工，桥梁预应力主钢筋采用分段配筋形式，靠近支座附近在顶板与腹板布 置悬臂索，跨中在底板内布置连续索，连续索一般锚固在跨长的L/8到L/4之间；e.根据 部分桥梁的跟踪监测，腹板斜向裂缝的宽度一般夏季大于冬季，最大可以增加20%； f.

6、挠 度过大与腹板斜向裂缝一般在桥梁运营45年后显现，腹板斜向裂缝一般先在L/4附近出 现，逐渐向跨中发展，个别桥梁继而跨中底板出现横向裂缝；g.个别桥梁下挠现象在运营 几年甚至十几年后基本呈线性持续发展，没有稳定的趋势。如虎门大桥辅航道桥在1997年 到2003年为期7年的跟踪监测中就发现跨中下挠为26cm,折合跨径为1/1038,远远超过原 先的预留值10cm，而且下挠处于持续发展当中，没有出现稳定趋势。2、箱梁底板开裂与剥离大量的普查发现，采用单悬臂转连续、挂篮悬臂平衡法施工的连续梁与连续刚构，在桥 梁施工与运营过程中底板极易出现多种病害形式：1）底板锚固齿板后端的横向裂缝与斜向裂缝。对于

7、节段施工的桥梁，在桥梁运营一个时 段后，底板上锚固跨中连续索的齿块后端会出现横向与斜向裂缝。某大桥的南北引桥连续箱 梁，在运营六七年后在箱梁底板预应力锚固齿板后端出现横向裂缝，而后从底板与腹板交界 处沿45。方向在腹板上向上扩展。经过系列研究，该类型的裂缝产生机理已经基本清楚： 主要是因为齿板锚固集中力与外荷载整体弯矩在齿板后端产生了耦合，但是许多桥梁设计计 算中忽略了集中力导致齿板后端的拉应力，因而计算拉应力远远小于实际拉应力，从而导致 了裂缝的出现。2）对于采用移动式模架逐孔现浇法施工的多跨连续梁，在单悬臂状态下进行底板纵向预 应力张拉时，经常引发底板的纵向裂缝，裂缝一般从悬臂端产生逐渐向

8、桥墩扩展12 m左 右。这类裂缝目前已经在多座采用滑移模架施工的连续梁桥上陆续出现，为此许多学者分别 进行了专项研究，基本搞清楚了导致裂缝出现的力学机理：由于在浇筑下一个梁段时，移动 模架后端需要临时锚固在前期施工的悬臂端顶板与底板上，因而在底板腹板位置以及底板横 向形成集中力，加之纵向预应力索在悬臂端腹板上需要临时锚固后接长，因而在悬臂端腹板 上形成若干纵向集中力的作用。集中力以及梁体自重在悬臂端的横向框架效应会在底板横向 产生拉应力、而预应力的深梁效应也会在底板形成拉应力，这两种拉应力单独或叠加后超过 混凝土抗拉强度后，悬臂端底板就会沿纵向形成裂缝。3）底板跨中合龙段的纵向裂缝与剥离破坏。

9、对于节段施工的大跨度变截面预应力混凝土 桥梁，合龙段的底板经常在合龙索张拉过程中出现多种严重破坏现象：一种是在合龙段底板 沿顺桥向出现肉眼可见的纵向裂缝；第二种破坏就是从底板厚度方向来看，在预应力管道中 间位置，也就是水平面积最小的位置形成大面积水平裂缝，上下分层，严重的甚至导致混凝 土剥离;第三种破坏形式与第二种破坏形式基本相同，但是分层位置位于预应力管道的上部。目前这些破坏形式的产生机理已经基本明确:预应力筋的空间效应以及材料泊松比效应 应该是导致第一种与第二种形式破坏产生的主要原因，即底板纵向预应力钢筋在竖直面内布 置为抛物线形的曲线，加上底板预应力索定位偏差导致的局部曲率，从而纵向预应

10、力会对底 板产生向下的径向分力，由于现在箱梁底板一般较宽，在横向底板可以看成弹性支撑在腹板 上的受弯梁，此径向力与自重等共同作用下其下表面必然会产生拉应力,从而形成纵向裂缝, 同时在纵向径向力作用下预应力管道之间混凝土会产生垂直于底板的拉应力，一旦拉应力超 过混凝土抗拉强度，底板将沿管道截面积削弱的部位向下崩裂，形成上下分层Jo而第三种 破坏形式相对复杂，它经历了由局部剪切破坏向整体分层破坏的发展与变化过程，即从纵剖 面上看每个节段都有部分连续索在接缝部位向上弯折并锚固到齿板上，从而在接缝位置形成 向上的集中力，而其他预应力索继续按照抛物线走向通过接缝，从而形成向下的荷载；从接 缝的横剖面上看

11、，向上的荷载与向下的荷载形成一对剪力，一旦剪力导致的剪应力超过混凝 土抗剪强度，从而在底板局部形成斜向裂缝，斜向裂缝一旦形成后在连续索向下径向力作用 下发生沿预应力管道上部向横向与纵向扩展，从而形成横向边缘宽、中间窄的水平裂缝。3、病害的控制措施与应用底板的分层破坏经常发生在施工期，而腹板斜裂缝是典型结构性裂缝，因此近期为控制 这两种裂缝的出现，在设计与施工中提出了多种控制措施。现在普遍认为底板作为普通混凝 土结构在径向力作用下容易发生开裂，因此需要在底板上下层钢筋网之间设置竖向勾筋来防 止分层开裂的出现。单根勾筋的面积A。一般按照下式进行计算:式(1)中：q为预应力筋的等效径向力；为纵向梁段

12、s范围内勾筋的总排数；叫为底 板预应力筋影响范围内单排箍筋数； 为底板分层破坏时允许力，对于锚固长度满足规 范要求的拉筋，取钢筋设计值，当不满足长度要求时需要适当折减。有时为了进一步增强勾 筋的效果，设计单位会在跨中23个节段的接缝处设置矮肋，将U型箍筋一端套住预应力管 道，另一端可靠的锚固至矮肋中。对于腹板斜裂缝，现在普遍的控制手段是：增加腹板厚度来综合考虑难以计算的温度效 应与混凝土疲劳效应，在腹板关键部位选用抗裂性能优越的钢纤维混凝土或根据局部应力的 计算结果适当加密腹板的箍筋来增强腹板的抗裂性能，将竖向筋配置成U型或将垫板做成整 体锚固板来提高竖向预应力钢筋的可靠性等。在泰州大桥预应力

13、桥梁中除加大了腹板厚度, 还采用精细化结构分析来指导箍筋的配置。通过计算发现，除竖向预应力可以导致腹板竖向 应力，其他作用也可以导致腹板出现34 MPa竖向拉应力，23 MPa的剪应力，因此采用 腹板竖向应力只考虑竖向预应力效应的主应力计算模式会引起较大误差。为此，在该桥中采 用了综合考虑锚固局部效应、横向预应力、自重等横向空间效应的腹板主应力计算公式：Tzr1 (二* 7 )式(2)中：是腹板纵向应力；分别是竖向预应力、顶板锚固、腹板锚固、顶板横向预应力张拉、顶板自重、活荷载偏载、温度等导致腹板产生的竖 向应力；厂，是齿板锚固导致腹板剪应力。在该计算模式下对腹板主应力进行了详细计 算，并在主

14、应力计算结果的基础上进行了详细的配筋设计，较传统设计增加了箍筋的配置量。4、结语大跨度预应力混凝土桥梁目前存在跨中挠度过大、腹板斜向开裂、底板横向裂缝、底板 纵向裂缝以及底板上下分层等多种典型病害形式，尽管国内外学者开展了多种形式的科学研 究，某些破坏形式的机理已经清楚，也提出了相应的防治措施，但是由于机制与理论问题， 应该在以下方面采取进一步措施：1) 加快研究成果向设计规范转化步伐。尽管有些破坏形式的机理已经清楚，也有相应的 防治措施，但是由于研究成果往往局限在部分地区，部分科技人员、设计人员一般都严格按 规范设计，最新的研究成果往往不能够及时反应到新的桥梁设计与建设中。2) 加快大跨度预应力混凝土桥梁挠度过大与腹板开裂机理与控制措施的研究力度。大跨 度预应力混凝土桥梁挠度过大与腹板开裂已经成为我国具有典型性桥梁病害，在桥梁运营 10年左右就开始加固的该类桥梁已经不下数十座，但是到目前为止导致病害出现的本质原 因依旧不清晰，相应的设计计算理论不完善，因此应尽快解决该问题。