箱梁施工方案

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1、箱梁及支架施工方案一、工程概况开发大道匝道桥位于贵阳市小河三江口，桥长165M、宽18.5M、高1.5M,为现浇连续箱梁结构;其中K0+K0+400纵坡为5%, K0+400K0+ 纵坡为%;二、结构形式1、主线桥：主梁采用C50预应力砼连续箱梁，梁端支点设端横梁，跨 中支点设中横梁,每跨设横隔板;第一联：20M+27M+25M,预应力连续梁，宽米C50 砼 915.8M3C40 砼 51.8M3 铺装层I级钢筋，11级钢筋116524Kg;第二联：25M+35M+33M预应力连续梁，宽米；C50 砼 1182.9M3C40 砼 66.9M3铺装层I级钢筋，11级钢筋164030Kg;2、下部

2、构造 1墩柱：主线桥墩和匝道桥中支桥墩均采用直径米的圆墩柱，基础采用扩大基础;2桥台：桥台采用重力式U形桥台，基础为扩大基础；三、支架设计根据本工程的特点和现场施工条件，我单位采用钢管扣件式支架设计 方案;3.1.1、地基处理：首先,清除软土,对基础进行碾压,如原地质条件太差, 采用号砂浆灌块石换填并浇筑15cm厚C15砼进行地基硬化处理;对于支架 处于起伏较大的地势处,其支架基础开挖按台阶形式施工;开挖墩柱的部 位考虑到集中荷载较大,基坑回填时考虑采用片石回填,顶部1米深范围内 用号砂浆片石处理,面上用15cm厚C15砼浇筑;该桥第二跨基础正好在麻 堤河河道位置,该部分必须先修建渡槽将河水引

3、流,再清除河道淤泥,将河 底土方全部挖出至中风化层，再用80cm厚号砂浆灌块石封底，面上浇注 20cm厚C15砼作支架基础;凡硬化部分全部铺设木方或枕木，用4205木方 按支架间距铺设门洞位置用25X25X2m垫木铺垫；2、管架布置：支架采用DN48钢管，立管间距0.8mX0.8m，在端横梁和中横 梁处加密为0.4mX0.4m,横管水平高度为1.5m，钢管顶部采用UD-4O型顶 托;3.1.2、立枋布置：钢管支架搭设完成后，在顶托上横桥向布置立枋， 每排立枋采用两块4205的木枋钉接而成;3.1.3、平枋布置：立枋安装完成后，顺桥向铺设平枋，平枋铺设原则 是实腹部位满铺，空箱部位平枋净距20c

4、m布置,用铁钉钉于立枋上；3.1.4、侧板背带间距4070cm，用10cmX 10cm方木布设,其上再 钉竹胶板作为侧模;翼板和侧模采用10cmX10cm方木钉成框架作为支 撑;支架验算一支架计算力学依据1验算荷载箱梁支架计算取主线第一联中的一跨作为计算的依据主线第二联35m跨考虑采用工字钢预留门洞，另作支架设计，包括箱涵中线各米范围内的所有荷载;荷载取值参考公路桥涵钢结构及木结构设计规范、公路桥涵 施工技术规范及附录D砼取值采用2526KN/M3,由于箱涵的钢筋含量 为%2%体积比，砼取值r =26KN/maQ =rXh计；砼自重a. 模板、木枋、支架荷载：Q =m2验算模板11Q =m2验

5、算木枋12Q =m2验算支架13b. 混凝土自重：Q =26KN/maX1.5m=m2取最大值计算2c. 施工人员及机具荷载：Q =m23d. 振捣砼时产生的荷载：Q =m2水平模板41Q =m2侧模板42e. 新浇砼对模板侧压力：Q=25=X26XXXX21/2=M2f. 灌注砼水平荷载: Q=M26二、验算荷载组合参考公路桥涵施工技术规范P表9.2.2661. 验算模板：Q =Q +Q +Q +QI 11234= + + +二m22. 验算木枋：Q =Q +Q+Q+QII 122341=+=44KN/m23. 验算支架：Q =Q +Q +Q +QIII 132341=+2=46KN/m2刚

6、度验算时不计入Q、Q45三材料力学性能1. 木材：6=llMPa,根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范,在验算 弯曲强度时应乘以的工作条件系数;即6=11X=； E = 9X103MPa2. 胶合板：E=X103MPa3 .顶 托：N = 45KNUD-40 型4. 钢管：N = 50KN四验算简图1. 模板验算f=1.5mm取平方间距40cm处的模板进行验算，满铺段不作 验算刚度验算：q二Q X= KN/m2X =mIf=1.5mm,刚度满足要求；2. 平枋验算立枋间距80cm,受力情况按简支梁进行验算A. 强度验算q=Q X=44X=MIM=l/8Xql2=l/8X8800X=704N MQ

7、 =1/2XqL=1/2X8800X=3520N剪W二bh2/6=X6=X10-5M36 二M/W=704/X 10-5二6 二w故满足要求t =QS /bl =3520XXXXX12mm=t=w满足要求B刚度验算：q二Q -Q-Q XII 34= X=MI=bh3/12=X12=X10-5M4f=1/2 X qL4/384EI=l/2 X 7900 X384X9X 109XX 10-5=0.22mmf=800/400=2mm满足要求3、立枋验算简化成L=0.8M的简支梁A强度验算q1=Q X=44X=MIW=X6=X10-3M3M=q12/8=X8=Q =qL/2=X2=14080N剪6=M

8、/W=2816/X10-3=6=w故满足要求t=QS/bI=14080XXXXX12mm=t=满足要求B刚度验算：I二bh3/12=X12=X10-4M4q=Q -Q -Q X 二=MII 34f=5XqL4/384EI=5XX103X384X9X109XX10-4=0.69mmf=1000/400=2.5mm满足要求4支架验算A. 从验算简图可知每根立杆承受X面积的上部荷载；即：N=46 XX =N=50KNNN=45KNUD-40 型故满足要求B. 稳定性验算稳定性满足要求为保证支架在施工时的稳定性，在支架纵向每隔4m作一道剪刀撑；5. 门洞验算A. 荷载计算匝道桥第二联35m跨考虑采用3

9、2a型工字钢，间距为预留4m门洞;根 据支架荷载验算，得出上部荷载q=46KN/tfX=tfiB. 计算设计荷载q= qXriGq=tfX=tf最大弯矩：m 二qL/8=42/8二KN mmax净截面抵抗矩:W =M/f=106/215103=718.89cmNX x选用32a型工字钢，查表得：I=11080 q= W=692 I/S= t=x 1 x x x wC. 截面验算：1. 弯曲强度验算Q=+= KNm = ql2/8=42/8=KN mmaxo = m / r W =106/692103= N/mm2f=215 N/mm2 max x x2. 剪力计算：支座处最大剪应力V= ql/

10、2=4/2=T=V S/ It=103/1010= N/mm2f=125 N/mm2x x Wv3. 刚度验算：全部荷载作用下V = 5qL4/384EIT i x=5+40004/38410511080104=9.48mmf=L/250=16mmv4. 支座处局部压应力验算：R= ql/2=4/2= 设支撑长度为120mmahy=R+t=15.11.5=26.5mm 腹板: t=WL =a+hy=120mm+26.5mm=146.5mm2o = f/ t L 二104/10二mmzVf二215 N/mm2W25. 整体稳定性验算由于梁与梁上下翼采用拉杆焊接连接,可有效阻止每根梁产生的扭转,

11、整体稳定性可以保证,不必验算.故该梁可满足要求;6. 施工工艺：根据验算，该门洞采用32a型工字钢，间距为预留4m门洞 经计算上部荷载为;每三根钢管立杆能支撑荷载为150KN故,该立杆不能满 足要求，需在支座处加设立柱支座处2米范围内钢管加密为，横杆水平高度 为米;为保险起见，用16型槽钢对面拉片焊接为立柱;为保证正常受力，在 支柱中点焊接斜向拉杆;、支架搭设本匝道桥支架的搭设高度第一联为总宽为，第二联为总宽为;支 架在搭设前，必须挂好每孔的纵向中心线，沿中心线向两侧对称搭设支 架;为增强支架体系的整体稳定性，顺桥向需每设1 道通长剪刀撑、 横桥向每隔 3跨设 1 道剪刀撑;剪刀撑与碗扣支架立

12、杆、水平杆相交 处，转扣设置数量按大于 85%控制，杆件的相互连接必须紧密;最后按作 业要求设置防护栏及连接、加固杆件;可调顶托调整高度严格控制在 25cm以内，以确保架子顶自由端的稳定;每联支架搭设至下一联邻近孔 的L/5处或设计规定的部位;底托安放时必须用硬木楔垫平，以保证立杆的垂直度;考虑到浇注顶板砼时需留设施工平台、过道,支架在搭设时要有一排延伸到翼缘板的外侧，并保证翼缘板下横桥向有23排支撑; 待底模面板全部铺设完毕后,通过上顶托精准调整底模面板至设计 标高，同时保证每个顶托与垫木顶紧、受力；当垫木与顶托之间有缝隙 时，要用硬木楔楔紧垫木与顶托之间的缝隙;当整根立杆高度不能满足设计高

13、度时，可用另外一根钢管搭接，搭接长度不得小于80cm,接点不得小于3个，且搭接管底部需用十字扣件托住;管架布置原则1纵桥向：在桥墩中心至桥跨中方向2.0m范围，立杆间距为40cm,其 余间距为80cm;2横桥向：立杆间距80cm,立枋接头必须设置中立杆顶托的中心部位; 3挑缘支架同纵桥向支架搭设;4工作跑道用钢管搭设，每桥跨设置一道；坡度W30，跑道架与桥梁 支架要分开搭设;、支架搭设要求1、支架搭设前根据设计纵断面图计算出箱梁底至地面的高度，算出 搭设所需的材料用量；2、底托支撑面必须水平接触，不得置于松散的砂石堆上，更不得直接 置于土基上；3、复核顶托标高，确保纵横向水平；4、上钢筋及其它

14、材料时不得扔、砸于模板上;、支架的验收支架根据施工组织设计后,按照设计的要求进行搭设,搭设完成后,首 先组织人员对架子进行自检,检查项目有：1、立管纵、横间距；2、横管的高度、间距；3、扣件的紧固情况；4、剪刀撑是否按设计配设、安装；5、接管是否按照规定对接;、 支架预压 考虑梁体自重、地面下沉及支架的弹性和非弹性变形等因素影响,粗略调整好底模标高后进行配载预压,配载采用人工载运砂袋,吊车吊运砂 袋,每袋砂袋重量控制为50Kg每平方为6袋砂X8 = 300X8 = 2400kg;加载 重量不得小于梁体自重;预压时间根据地质情况、梁体重量、支架类型等 进行现场预压试验后确定,以支架不再出现沉降为

15、准,一般要求预压时间 为23d;支架的变形及地基压缩量主要考虑以下因素：8 = 81+8 2+ 6 3+ 6 4+ 6 5S 1箱梁自重产生的弹性变形量；82 支架弹性压缩量；83 支架与方木、方木与模板、支架与枕木之间的非弹性压缩量；84 支架基础地基的弹性压缩量；85 支架基础地基的非弹性压缩量;通过预压施工，可以消除6 3. 6 5的影响，则在底模安装时,其预拱 度的设置按A= 6 1+ 6 2+ 6 4计算，在模板的高程控制时加入预拱度数值； 对于预应力钢筋混凝土连续箱梁，考虑到张拉时起拱， 预拱度的设置要适 当减小；、 支架沉降观测1、先在模上用全站仪放好点号，计算出的样点号设计高程，用水平仪进行 实