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1、固端弯矩计算将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果见表315表315 固端弯矩计算 AB跨BC跨简图固端弯矩M0MJ（KN/m）简图固端弯矩MJ=MK（KN/m）23.69KN/m23.696.6284.5421.84KN/m21.842.4210.4832.94KN/m32.946.62119.5716.98KN/m16.982.428.155.4KN/m 5.46.6219.605.4KN/m5.42.422.597.2KN/m7.26.6226.147.2KN/m7.22.423.46分配系数计算考虑框架对称性，取半框架计算，半框架的梁柱线刚度如下图3-10所示。切断的横梁线刚度为
2、原来的一倍，分配系数按与节点连接的各杆的转动刚度比值计算。例：A柱顶层节点：下柱=0.537梁=0.463其他节点的分配系数图见图311及图312。传递系数： 远端固定，传递系数为 远端滑动铰质，传递系数为1。弯矩分配：恒载作用下，框架的弯矩分配计算见图311，框架的弯矩见图313；活载作用下，框架的弯矩分配计算见图312，框架的弯矩见图314。在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力分布，取弯矩调幅系数为0.8，调幅后，恒载及活载弯矩图见恒载作用下框架弯矩图及活载用框架弯矩图括号内数值。梁端剪力及柱轴力计算梁端剪力 V=VqVm式中：Vq梁上均布荷载引起的剪力，Vqql；Vm梁端弯矩引起的剪
3、力，Vm 柱轴力 N=V+P式中：V梁端剪力； P节点集中力及柱自重。图311 恒载弯矩分配图 （KN/m）以AB跨六、七层梁在恒载作用下，梁端剪力及柱轴力计算为例。由图3-9，查得梁上均布荷载为：第六层：q32.94 KN/m集中荷载：98.32 KN柱自重： 26.24KN第七层：q23.29 KN/m由图3-13，查得：六层梁端弯矩： ML= 103.64（82.91） KNm Mr = 108.23（86.58） KNm七层梁端弯矩： ML=60.76（48.61） KNm Mr =72.41（57.93） KNm括号内为调幅后得数值续图311 活载弯矩分配图 （KN/m）七层梁端剪力
4、 VqDVqJql23.296.676.86 KN调幅前： VmDVmJ=-1.77 KNVDVqDVmD76.861.7775.09 KNVJVqJVmJ76.861.7778.63 KN调幅后： VmDVmJ=1.41 KN VDVqDVmD76.861.4175.45 KN VJVqJVmJ76.861.41=78.27 KN 图312 活载弯矩分配图 （KN/m）同理第六层梁端剪力：调幅前： VD32.946.6108.01 KN VJ32.946.6109.40 KN调幅后： VD32.946.6+108.14 KN VJ32.946.6109.26KN第七层A柱柱顶及柱底轴力：N顶
5、VP73.45075.45 KNN底75.4526.24102.69 KN第六层A柱柱顶及柱底轴力N顶75.45108.1498.32281.91 KNN底281.9126.24=308.15 KN其它梁端剪力及柱轴力计算见表16，活载作用下梁端剪力及柱轴力见表表3-16恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层 数荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqAVqBVqAVqBVmAVmBVmBVmC VmAVmBVAVBVBVCN顶N底N顶N底776.8626.21-1.77(-1.41)075.0（75.45）78.63（78.27）26.2175.45
6、102.69104.48130.726108.7020.38-0.70（-0.56）0108.00（108.1）109.40（109.26）20.38281.91308.15332.44358.685108.720.38-0.88（-0.70）0107.82（108.0）109.58（109.40）20.38488.23514.47560.54586.784108.7020.38-0.86（-0.69）0107.84（108.0）109.56（109.39）20.38694.56720.8788.63814.873108.7020.38-0.87（-0.70）0107.83（108.0）109
7、.57（109.4）20.38900.88927.121016.731042.972108.7020.38-0.75（-0.60）0107.95（108.1）109.45（109.3）20.381107.31133.541244.731270.971108.7020.38-0.95（-0.76）0107.75（107.9）109.65（109.46）20.381317.471352.831476.81512.06注：括号内为调幅后的剪力值。表3-17活荷载作用下梁端剪力及柱轴力（KN） 层 数荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqAVqBVqAVq
8、BVmAVmBVmAVmCVAVBVAVBN顶N底N顶N底717.826.48-0.40(-0.32)017.42(17.5)18.22（18.14）6.4817.524.7623.768.64-4.56(-1.17)023.52(17.5)24（23.95）8.6441.0757.34523.768.64-1.49(-1.20)023.5(23.55)24.02（23.97）8.6464.6290423.768.64-1.33(-1.08)023.5(23.55)24.02（23.97）8.6488.17122.66323.768.64-1.19(-1.00)023.5(23.55)24.0
9、2（23.97）8.64111.72155.32223.768.64-1.28(-1.02)023.69(23.7)23.83（23.82）8.64135.42187.79123.768.64-0.87(-0.70)022.7（22.92）24.82（24.6）8.64158.34221.25注：括号内为调幅后的剪力值。3.2.6 内力组合(1) 框架梁内力组合在恒载和活载作用下，跨间Mvmax可近似取跨中的M代表。 Mvmaxql2 式中：M左、M右梁左、右端弯矩，见图13、14括号内的数值。跨中M若小于 ql2，应取M ql2。在竖向荷载与地震力组合时，跨间最大弯矩MGE采用数值法计算，如
10、图3-15所示。图中 MGA、MGB重力荷载作用下梁端的弯矩；MGA、MEB水平地震作用下梁端弯矩；RA、RB竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力。对RB作用点取矩： RA（MGBMGAMEAMEB）x处截面弯矩为：MRAxMGAMEA 由0，可求得跨间Mmax的位置为x1 将x1代入任一截面x处的弯矩表达式，可是跨间最大弯矩为：MmaxMGEMGAMEAMGAMEA当右震时，公式中的MEA、MEB反号。MEA及x1的具体数值见表18，表中RA、x1 、MGE均有两组数值。梁内力组合见表19。表中恒载和活载的组合，梁端弯矩取调幅后的数值（图13、14括号中数值），剪力取调幅前后的较大值，如图1
11、6所示，图中M左、M右为调幅前弯矩值。M左、M右为调幅后弯矩值。剪力值应取V左、V右，具体见表3-16、表3-17。表3-18 MGE及X值计算 1.2（恒0.5活）1.3地震qKN/mMGA（KNm）MGB（KNm）MEA（KNm）MEB（KNm）AB跨765.2677.7244.6233.0231.196110.69115.8688.3770.5943.855109.04115.43120.7799.454109.14115.39158.08131.563109.00115.32173.75139.752110.94115.48199.49161.331100.78110.12218.73
12、190.19BC跨724.2224.2226.1826.1829.45620.0520.0556.1756.1724.70520.2320.2379.0779.07420.3420.34104.62104.62320.3820.38111.15111.15220.1720.17128.25.128.25.124.1124.11151.26151.26项目层次跨L（m）RA（KN）x1（m）MGE（KNm）AB跨76.689.28/112.802.86/3.62106.92/94.486119.84/168.012.73/3.83141.08/122.565110.37/177.102.52/4.04150.96/128.04499.87/187.642.28/4.28162.91/134.41398.25/191.252.19/4.36169.2
