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1、面15m处,）（2010-01 第 38 题、2 章 P49-50）z=1.14 ;其他高度z按内插法取值。题38图1某单层单跨工业厂房排架结构，跨度18m，柱距6m,厂房内设有1台吊车，吊车的最大轮压标准值为Pmax,k = 110kN,最小轮压标准值为Pmin,k=30kN,大车轮距为4.5m。试画出吊车梁支座反力影响线，并计算作用在排架柱上的吊车竖向荷载设计 值 Dmax、Dmin。 （提示:q 1.4）（2011-01 第 38 题、2 章 P46）能.（1）吊彳:梁文座力影响线如评图斯示y2 -= 0.25 （2 分（2口心验-14x110x0 + 0.25）= 191.5 kN （
2、2 分）答闊闻Jz） = 1-430x（1 + 0,25）-52.5 kN （2 分）2. 某单层厂房排架结构及风荷载体型系数如图所示。基本风压W=0.35kN/m,柱顶标高+12.00m,室外天然地坪标高-0.30m，排架间距B=6.0m。求作用在排架柱 A 及柱B上的均布风荷载设计值qA及qB。（提示：距离地面10m处，z=1.0 ;距离地38解：风压高度变化系数按柱顶离室外天然地坪的高度12+0.3=12.3m取值。距离地面10m处，z=1.0 ;距离地面15m处，z=1.14。用插入法求出离地面12.3m的z 值：z,12.3 1011.1415 1011.06qAkszW0B0.8
3、1.06 0.35 61.78kN / mqBkszWB0.5 1.06 0.35 61.11kN / mqAQqAk1.41.782.49kN / mqBQqBk1 .41.111.55kN / m3. 某单层单跨厂房排架结构如题 39图所示。A柱与B柱尺寸相同，在牛腿顶面 上分别作用有 Mmax=104kNm及Mmin=58kNm的力矩，吊车横向水平刹车力为T=30kN。试用剪力分配法计算各柱的柱顶剪力。（提示：柱顶不动铰支座反力 R= M C3+T C5，C3=1.30, C5=0.70） （2011-10第 39 题、2 章 P52-54）HR |V JWL7?题39图39* (1)
4、A=WnC3Zffl-rcs=I04X1.3/15+30X0.70-30.01 kN (-)(1寿分)&=产乱兀 13/15+30X0,70=15*97 kN ( ( 1.5 分(2) A柱与B柱的刚度相同，故剪力分配系数为1Z2(1分(3) 柱顶剪力以島+1/2 g*R話=-30*01+22.99 = *7.O2kN (一C1 分)曙馬+ 1/2 (AA + /ts) =-15-97+22.99 = 7.02kN (“)CI 分)4. 两跨等高排架结构计算简图如题39图所示。排架总高13.1m,上柱高3.9m,qi=1.5kN/m, s=0.75kN/m, A B、C三柱抗侧刚度之比为1 :
5、 1.7 ： 1。试用剪力 分配法求A柱的上柱下端截面的弯矩值。（2010-10第39题、2章P54-57）36,屁=600 - Os = 560mmRc= 034x0.75 x 111 = 334kN（ ）（ 1 分）分配条数：一-0.27 （1分）I | 1柱顶剪力：/?a-7a（心+&） = 6.68 -0.27x （ 6.68 + 3.34 ） = 3.97KN （*-）（2分A柱的上柱下端弯矩匕Af = O.5x 1.5x 3.9* - 3.97 x 3.9 = - 4.08kN-m （1 分）5钢筋混凝土牛腿如题38图所示，牛腿宽度为400mm,采用C30混凝土 （抗拉强度 标准值
6、为2.01N/mm2），作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值为 150kN，水平荷载标 准值为70kN，裂缝控制系数取0.65。试验算牛腿截面是否满足斜裂缝控制条件。（2009-10 第 38 题、2 章 P71）（ 提 示：题3垃图as 40mm,Fvk1 0.5电丄如）Fvk 0.5 旦 h。38解：有题意知:0.65， b 400mm， Fvk 150kN ， Fhk270kN， ftk 2.01 N / mm ，a200mm，as40mm ， hhh as50040460mmF hkftkbh1 0.5 hk00.65F vk0.5ah500mm702.01400 46010.5 -150“
7、2000.5460197.2kN Fvk 150kN故牛腿截面满足斜裂缝控制条件。（2 分）（3 分）（1 分）6某牛腿尺寸及承受的设计荷载如题40图所示。已知作用在牛腿顶部的竖向力设计值为640kN，水平拉力设计值为100kN,采用HRB400级钢(fy=360N/mm2)， as=50m m。试计算牛腿顶部所需配置的纵向受拉钢筋面积As。（提示：当 a0.3ho 时，取 a=0.3ho ； As= Fva1.2旦）（2011-01 第 40 题、2 章 P73）0. 85 f y hf y(未注明单位：mm)题40图40. （I） Ao =*-=850-50-8001 （1 分） d =4
8、?j = 240mm （2 分）-96 mm2（ 3 分）3607.偏心受压柱扩展基础如题36图所示，基础边缘处最大地基净反力pj=150kN|/m,基础混凝土抗拉强度设计值ft=1.1N/mH试验算柱与基础交接处的混凝土受冲切承载力是否满足要求。(2010-10第36题、2章P77)(提示：as=40mm F=pj A , F r? （ 3 分）单血men）8.某轴心受压柱下扩展基础如题图 40所示。地基净 p = 180kN/m ,采用 HPB235级钢筋，fy=210N/mm, as=70mm试计算底板受力钢筋截面面积。（提示：As M ）（2011-10 第 40 题、2 章 P79）
9、O.9fyho12006001200 |（1分）40* 1 Ao - 600 70 = 530 mm= 285,12 kNm（3分mm二满足冲切承载力要求。（1分）池分）昨M和0.9x210x5301某框架结构计算简图如图所示，各杆线刚度的比值均为1, q=3kN/m,l=6m。试用分层法计算并画出顶层AB梁的弯矩图。（提示：梁的固端弯矩为 丄qi2）12（2006-01 第 39 题、3 章 P101）39解: (1)固端弯矩M AB1 . 2 12ql3 69kN m12 12M ba1 2 1 2ql3 6 9kN m12 12（2）分配系数因非底层柱的相对线刚度乘以折减系数0.9，则A
10、B10.5210.9（3）顶层AB梁的A端的弯矩M 99.0524.32kN m（4）顶层AB梁的弯矩图如下：2.某三层两跨框架的计算简图如题 38图所示。跨号内为 杆件的相对线刚度。试用反弯点法计算梁AB的B端矩。（2011-10第 38 题、3 章 P104）九.求第匸层中拄的剪力值0.9 m 20 v.-x20 - - kN3求第二层中柱的剪力值3x0.9V2(20 + 40)= 20 kN（対求第三层中柱的柱底弯矩（4）求第二层中柱的柱顶弯矩C5）求梁AB的R端弯矩3*23*2WB=jx(W3+A/IW)=(12+36)= 25.6OkN-m各弯分）分）柱线刚度均=0.6，中柱3. 某
11、两层三跨框架的计算简图如题 39图所示。各 为1.0 X04kN m,边柱侧移刚度修正系数为侧移刚度修正系数为=0.7。试用D值法计算柱AB的B端弯矩。（提示：底层反弯点高度比为0.65） （2011-01第39题、3章P109-111）题39图39. （1）求底层tE的（M移刚度d分）边比 D o 13k =. Q.6 xLQr = 4.08x 10? kN/m A3中札珂乂与“.!2x10;1 = 4加迅护kN/m h42xlQ 舌 +4.76xl01)-17.6SK10ikNAn底屋总侧楼刚攬:Di=2（D边卡氏J 沖观（2）求底层柱的总剪力1分）（3求底层中柱承担的勢力（1分、p,2F
12、H1 - Dqi kF,=们&叫料函#笳血kN 呻61jrssxio3un（4求AP杆的日端弯矩1分5 6mid = - r-1 I2*fin6 CmMp = x (1 -= 26,$2x(1 - 05) 42 = 39.57 kN m4. 三层两跨框架的计算简图如题 40图所示。各柱线刚度均为1.0 X 104kNm边柱 侧移刚度修正系数为0.6 ,中柱侧移刚度修正系数为0.7。试计算该框架由梁柱 弯曲变形引起的顶点侧移值。（2010-10第40题、3章P111）边桂：=a = 0.6K12K1Qxl0 =4 0aj三 lJ6minAmt .2 Z.SmiTiiu）n点彌移：门分=- Ate, + A* - S.8 + 2 32+ I1单质点结构体系如图示。当1kN水平力作用于柱顶时，柱顶产生的侧向位移为0.05mm;已知重力荷载代表值 G=1500kN,地震影响系数最大值为0.16,特征周期为0.4s。试计算该体系的底部剪力。（提示:题、5 章 P246）0.9Tgmax , T2 m）（2007-01 第3939 解：1）k10.0000520000kN /m2）m3）T4）G 1500g 9.8220.9TgTmax153.06 103kg153.06 10320000 1030.55s（1 分）（1 分）
