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1、*基坑围护结构调整、变更方案编制单位： 编 制 人： 审 核 人： 编制日期：一、工程概况： 3二、基坑围护结构变更与调整方案 4三、施工进度安排及施工顺序： 6四、施工方法： 7五、基坑施工监测 1.5.六、安全保证措施及安全保证体系 1.8七、环境保护及消防安全措施 2.2、工程概况：1、设计概况：*地道道路路线全长287.84m,位于*路与*路交汇处，路线为 一直线，起点桩号 K0+005.157，终点桩号K0+293。主线最大纵坡为7.5%, 最小纵坡为 0.3%；辅路最大纵坡为 3.0%,最小纵坡为 0.3%。地道主体结 构桩号起止点为K0+076K0+251，主体结构长175米。地
2、道结构形式主要 有两种；暗埋段为闭合框架结构（里程 K0+140K0+213）;敞开段为钢筋 混凝土“ U”型结构（里程K0+076K0+140和K0+213K0+251）。其中 暗埋段结构长73m,;敞开段结构长64+38=102m。*地道基坑均采用明挖法施工，地道开挖基坑支护方式如下：O1、开挖深度超过5米，地道两侧采用1000钻孔灌注桩+双排水泥搅拌桩止水 帷幕（k0+ 137k0+ 192及k0 + 218k0 + 224）;、开挖深度超过5米 且在100KV高压线下采用1000钻孔灌注桩+双排高压旋喷桩止水帷幕（k0 + 192k0 + 218）;、开挖深度在35米采用W型钢板桩+双
3、排水泥搅 拌桩止水帷幕基坑支护方式 （k0+ 103k0+ 137、k0 + 224k0+ 251）;、 在基坑开挖深度不超过 3米地段,则不予支护直接放坡开挖（ k0+076k0 + 103）,0、设计基坑开挖方案分为两阶段实施，在 k0 + 137设置一道横 向基坑支护,该基坑支护采用钻孔灌注桩+双排水泥搅拌桩止水帷幕（详 见基坑支护平面设计图）。2、工程现实概况：01 工期现实情况：本项目完工时间 2010年 11 月 30日（暗埋段必须在2010年 8月 31 日完成），暗埋段施工至完工日期仅剩 96天管线拆迁现实情况：在4月28日管理处组织召开的第一次管线拆迁 会议上明确各种管线拆迁
4、必须在 5月 7 日前完成（会议地点陈村建办）， 至 5月 8 日管线拆迁大部分未开始拆迁； 5月 8日由我部发送给各单位的管 线拆迁告知函中将管线拆迁期限延期至 5 月 14 日；但至今（ 5月 24 日）管 线拆迁仍未完成，且无法准确预测管线拆迁完成时间。工程施工现实情况：*地道于2010年5月4日开工至今，我项目 部已经完成除管线影响部位外暗埋段基坑支护及止水帷幕的所有工程，但 由于基坑止水及围护结构尚未形成有效闭合，无法进行下一道工序的施工 （基坑开挖），目前基本处于停工状态。二、基坑围护结构变更与调整方案1 、围护结构调整与变更情况：根据 2010 年 5 月 24 日由建设单位组织
5、，建设、设计、监理、施工单 位相关代表参加的现场办公会议纪要内容，为确保 * 路主线于 8 月 31 日 前完成，在管线拆迁严重滞后的情况下，由施工单位提出对基坑围护结构 调整、变更方案，与会单位各代表，从造价、安全等可行性方面进行充分 研究后达成以下的变更方案（详见调整后基坑围护结构平面示意图） ：（ 1 ）、调整南侧基坑围护结构平面位置： 将南侧 k0 1 37围护结构（含 止水帷幕及灌注桩）向北平移至 k0202 位置，且将灌注桩改在止水帷幕 南侧（利于* 路主道开挖），止水帷幕由两排搅拌桩改为两排高压旋喷桩， 高压旋喷桩的有关施工要求按原设计不变， 但必须与原有旋喷桩咬合 30cm。2
6、)、在 k0157 位置增加一道横向基坑围护结构：该围护结构采用两排搅拌桩和两排拉森钢板桩相结合的方式进行止水和挡土。具体参数如下：O基坑围护结构长度为12.5米；C3搅拌桩直径、长度、水泥掺量及间 距等均按原设计不变，且设置在 k0 + 157垂直于地道中线的位置；O3钢板 桩采用IV型12米长拉森钢板桩，分别在 k0 + 157.35和kO+ 147.35垂直 于地道中线的位置，钢板桩之间的连接采用钢围檩(钢围檩做法按原设计 图纸，置于两排拉森钢板桩外侧)及 20a 号槽钢对拉连接，对拉间距为 3.0 米。(3)、其他事项：设计根据该会议纪要内容尽快完善基坑围护、节段划分的施工图纸；高压旋
7、喷桩、钢板桩、钢围檩及对拉钢构件分别采用合同清单细目421-11-b、421-16-c、a、b进行计量，其他(如果有)按 合同清单相应细目进行计量。2、基坑围护结构调整与变更的目的：( 1)确保工期，加快施工进度，在有限的施工条件下创造更多的工作 面。(2)充分确保基坑开挖的时现有建筑物的安全。3、变更实施条件：(1)将南侧k0 + 137围护结构(含止水帷幕及灌注桩)向北平移至 k0 + 202位置，经现场勘查，影响施工高压线、自来水管线均处于kO+ 203以北，在确保与管线一定安全距离的情况下，k0+ 202位置具备钻孔灌注桩及高压旋喷止水帷幕的施工条件；南侧 k0 + 157位置，煤气管
8、道及其他管线 处于kO+ 148kO+ 156位置，该处具备钢板桩及水泥搅拌桩的施工条件。（2）因目前已经基本停工，现有材料、人员及机械设备均满足变更后施工要求4、变更后工程数量及造价对比情况：本次变更分两阶段实施：第一阶段进行基坑围护结构变更，争取早 日进行基坑开挖；第二阶段进行主体结构节段位置重新划分，节段重新划 分的条件根据基坑开挖后，准备进行主体结构施工时视拆迁具体情况而定， 如果拆迁能够在6月中旬完成则不需要调整节段位置，直接施工完成Q5节 后，马上进行Q4、Q6节施工，本次造价统计仅为实施第一阶段所产生的 量与价的变更。基坑围护结构调整、变更后工程量及造价统计表序号调整、变更内容单
9、位数量单价合价1K0 + 137基坑围护结构（调整后取消）1.1水泥搅拌桩米-83646.68/1.2钻孔灌注桩米-1451117.14/1.3钻孔灌注桩钢筋吨-14.035.65:/1.4顶圈梁项-1/2K0+202基坑围护结构（调整后增加）2.1高压旋喷桩米513242.48124392.242.2钻孑L灌注桩米1451117.14/2.3钻孔灌注桩钢筋吨14.035.65/2.4顶圈梁项1/3K0+157增加的围护结构3.1水泥搅拌桩米83646.68/3.2拉森钢板桩吨56.6181051.8559553.643.3钢支撑吨1.131941.10:2193.443.4钢冈围檩吨9.05
10、02186.7619790.18备注：20a槽钢重量为22.637kg/m （查表计算），钢围檩为362kg/m （根据图纸计算）； 合计造价：205929.50元（工程造价以最好变更核实为准）三、施工进度安排及施工顺序:1、考虑到工期相当紧迫的情况下，即日起（5月24日）马上组织现场相关人员及设备进行基坑围护结构调整后的施工，施工日期安排如下:项目内容2010 年5月24日5月26日5月28日5月30日6月1日北侧横向止水帷幕北侧围护灌注桩南侧搅拌桩钢板桩及钢围檩与*路主路基坑开挖同步实施2、搅拌桩、钻孔灌注桩及高压旋喷桩在达到一定龄期后即可进行顶圈梁 施工和基坑开挖施工，南侧新增加的基坑支
11、护钢板桩及支撑等在基坑开挖 前2天开始施工，按原整体计划在 6月14日前进行施工。四、施工方法：1、搅拌桩、高压旋喷施工工艺、钻孔灌注桩及拉森钢板桩均按原施工工 艺不变；北侧新增加基坑（k0 + 202）经过设计验算，基坑开挖的各项指标 均满足要求。2、 本次主要考虑到南侧基坑（k0 + 157）支护（拉森钢板桩及搅拌桩止 水帷幕）在土方开挖时如何有效进行土方卸载，减少土侧压力，保证基坑 开挖施工不发生土体滑移破坏，该方案为进行基坑内侧土方开挖时同步进 行基坑外侧（即k0 + 147南侧）土方开挖卸载，卸载深度为 3米（详见基 坑开挖纵断面示意图）。2.1新增基坑安全性验算:(1) 计算思路：
12、本次新增加挡土墙计算模型的建立(双排 IV拉森钢 板桩加双排水泥搅拌桩)，计算时搅拌桩在此次挡土墙计算时仅考虑止水效 果，对土体的性质改变，考虑到其改变是往有利方向发展，本次计算忽略 不予计算，其计算模型如下图1所示，按单支点面板式钢板桩挡土墙验算 钢板桩入土深度、钢板桩的本身刚度、拉杆强度等，钢围檩设计已经验算， 在此不再重复。J PMII.IfA1I蒯/(2) 土压力计算：CD板底稳定验算：如图1所示板桩结构布置，板桩支护高度为 H，距顶端3050cm处 A 点设置一道锚拉杆，锚拉杆末端为锚桩（本方案的第二排钢板桩） ，基坑 开挖深度为H = 4.6米（进行卸载后开挖深度），入土深度假定为
13、h,地下水 高度按原地面开始开始计算净水压力（基坑外侧不予降水的情况，按最不 利计算），板桩后面受主动土压力 Ea 及板桩前面受被动土压力 Eb 及钢板桩 前、后饱和地下水引起的净水压力。 由于钢板桩前后均为直立，其土压力系数为：主动土压力系数：Ka= tan2（45。/2）被动土压力系数：Kb= tan2（45。+ 2）净水压力计算系数：Ks （挡土墙墙背为竖直时取 Ks= 1） 板桩底端主动土压力强度： qa= （H+h0）Ka板桩底端被动土压力强度：qb= YoKb墙后净水压力计算值：Ps=1/2第H2Ks墙前净水压力计算值：Ps，=1/2 y h2oKs叭土的内摩擦角，该部位地质情况根
14、据地质资料建议取值为：20。；则Ka = 0.217; Kb=4.6Ks：（挡土墙墙背为竖直时取 Ks= 1）;Y饱和水条件下填土的有效重度，为土的饱和重度减去水的重度，根据 地质资料查取土的饱和重度（取土的天然重度）为17.1KN/m3,贝心丫取值为 7.1 KN/m3；H:基坑开挖深度，取值为4.6米；Y：水的重度，取10KN/m3;计算图示如下：总被动土压力(按方案提供数据ho= 7.4m):E= Ps + E b，= 1/2yh2oKs +1/2Yo2Kb = 1/2x 10X h2x 1 + 1/2x 7.1 x h2x4.60=10.815 ho=1168.O3kn (为了确保板桩安全取总被动土压力的一部分做为有效被动土压力，同时考虑该处无结构物等因素，故安全系数取值为1.6)有效被动土压力为：E，= 730.02k n;总主动土压力：E1= Ps+ E a= 1/2 Y (ho+ H) 2Ks +1/2 伽+ H)*a=1/2 X 10X(h0+ 4.6) 2 + 1/2x 7.1 x (h0+4.6)2x 0.217=830.93kn为了保持板桩稳定，在支点 A处的力矩为0 (为了方便计算，忽略A点 至顶端的距离，这样计算带来误差不影响计算质量)Ex Z1=E
