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1、第5章 环境影响预测评价5.1 地表水环境影响评价5.1.1 预测因子根据项目排污特征，本次评价选取污染因子BOD5、CODCr作为预测因子。5.1.2 预测时段受纳水体枯水期，尾水达标排放时对地表水的影响。5.1.3 预测范围某江自某河入口至横田罗家，全长约13公里 。5.1.4 预测模式采用环境影响评价技术导则（地面水环境）（HJ/T2.2-93）中推荐的二维稳态混合衰减模式预测。预测模式如下：式中：C（x,y）预测点（x,y）某污染物预测浓度的净增值，mg/L； K1耗氧系数，1/d； x,y预测点坐标，m； ux方向流速，m/s； Ch河流上游污染物浓度，mg/L； Cp污染物排放浓度
2、，mg/L； Qp污水排放量，m3/s； H预测期水深，m； B河流宽度，m；My横向混合系数，m2/s；I河底坡降，m/m。5.1.5 参数选取（1）预测源强尾水排放量：50000 m3/d；尾水达标排放时：CODCr 排放浓度：60mg/L，BOD5排放浓度：20mg/L；尾水进入某河后，先和某河水混合，混合后的水量如下：某河0.5 m3/s ,尾水0.578 m3/s, 合计：1.078m3/s。某河选取西河排涝站上游断面（SW1）监测值为本底值，在其上游无生活污水排放口，在其下游有且只有西湖片区生活污水排放口，SW1断面监测值为CODCr: 19.9 mg/L，BOD5 : 2.0mg
3、/L。混合后浓度如下：CODCr:41.4 mg/L； BOD5 11.65mg/L。分析某江水质影响时，以混合水量和水质进行预测。（2）受纳水体水文参数根据当地水文站历年监测统计资料，某江河床宽250600m，洪水期水深1115m，枯水时深1.55.0m，年平均流量390.2 m3/s，流量范围9.12 m3/s1.22万m3/s，平均流速0.60.7米/秒。（3）参数K1确定利用两点法计算，平均值为0.261 L/d（4）本底浓度由于本工程是城市污水处理厂，在工程建成前，生活污水直接影响某江某市区段的水质，为了解项目营运后，某江鹰潭段地表水的改善程度，本底浓度选择在市区上游监测站例行监测断
4、面。CODCr 2.4mg/L, BOD5 0.8mg/L。5.1.6 评价标准某江地表水水质采用GHZB11999地表水环境质量标准类标准，即：BOD5 4.0mg/L，CODCr 20mg/L。5.1.7 预测结果某江预测结果见表5-1表5-2。5.1.8结果分析在尾水达标排放时，尾水和某河的混合水进入某江后，对某江的影响较小，由表5-1至表5-2可知，混合水对某江污染物的贡献值：CODCr最大为1.64mg/L，BOD5为0.64mg/L，而且预测中高锰酸盐指数是以CODCr表示的，实际值应该更小。表5-1 尾水达标排放时CODCr在某江预测点浓度净增值值(mg/L)Y(m)X(m)10
5、2050100150501.490.0140.00.00.01002.270.230.00.00.05001.881.180.0470.00.010001.431.140.230.000720.015001.21.030.350.00760.020001.050.940.410.0230.030000.870.810.470.0690.050000.680.650.470.150.04480000.540.650.470.150.12100000.480.470.10.240.17表5-2 尾水达标排放时BOD5在某江预测点浓度净增值(mg/L)Y(m)X(m)1020500100150500
6、.420.00420.00.00.01000.640.0640.00.00.05000.530.330.130.00.010000.4040.3210.06400.000200.015000.3380.2900.0990.00210.020000.2970.2650.1180.00660.030000.2450.2270.1330.01940.0015850000.1920.1830.1330.0420.012380000.1520.1480.1210.0620.0353100000.1360.1330.1140.06990.04805.2 声环境影响分析本工程噪声源来自污水提升泵房和污水处理
7、厂的设备噪声。据统计整个工程有大功率（功率大于30KW）设备20台。其中污水提升泵站8台，污水处理厂内12台（包括总提升泵房6台、表曝机3台、污泥泵房3台），但泵房的泵均采用潜水泵，电机和水泵一同浸入水中，声功率亦会被水吸收。据调查，110160KW的潜水泵，根据不同的潜水深度，其声功率在6080 dB(A)之间，本次预测污水提升泵站的噪声时，选取80dB(A)作为源强。且由表3-10可知，两个泵站在旱流时潜水泵2用2备，在合流时潜水泵3用1备；由表3-11可知，污水提升泵房的潜水泵5用1备，剩余污泥泵房的潜水泵2用1备。污水处理厂3台表曝机噪声，采用下式计算功率级。 式中：电机的声功率级，d
8、B(A)；噪声功率系数，取18噪声转速系数，取20.5W电机的额定功率，KW，表曝机电机功率为30KW；N电机的额定转速，为2400r/min。由上式计算得电机声功率级为89.88dB，计算时取90 dB。评价中采用下式对污水处理厂的噪声进行预测。其预测模式如下：=-20*Lgr-8-L式中：预测点声压级，dB(A)； 噪声源声强，dB(A)； r预测点离噪声源的距离，m； L额外衰减值，dB(A)（可不考虑）。在同一受声点接受来自多个点声源的声能，可通过叠加得出该受声点的声压级。噪声叠加公式如下： nL=10Lg100.1Li i=1式中:L总声压强，dB（A）； n噪声源数。 污水处理厂预
9、测结果见表5-3。表5-3 污水处理厂噪声预测结果 单位：dB(A) 位 置项 目东西南北本底值昼51.953.455.948.0夜51.053.547.849.4单台预测值氧化沟36.936.944.838.1污水总提升泵房21.130.23025.3脱水机房36.820.726.625.9叠加值昼52.353.656.348.6夜51.553.749.849.8由表5-3可知，项目营运后，设备噪声对环境的影响增加较小，达到工业企业厂界噪声标准（GB1234990）类标准要求的昼间70dB(A)、夜间55dB(A)的要求。梅园、城西和东湖污水提升泵站设备噪声预测结果见表5-4。表5-4 梅园
10、、城西和东湖污水提升泵站噪声预测结果 单位：dB(A)序号位置本底值距离(m)101520 3050100200昼夜1梅园55.047.7单台预测值5248.54642.5383226叠加值昼旱流时58.056.656.055.555.255.055.0合流时59.057.256.455.755.355.155.0夜旱流时55.853.051.449.848.547.947.8合流时57.354.352.550.548.948.047.82城西54.347.5单台预测值5248.54642.5383226叠加值昼旱流时57.756.155.454.854.554.454.3合流时58.756.
11、855.955.154.654.454.3夜旱流时55.753.051.349.648.447.747.6合流时57.354.352.450.448.847.947.63东湖73.258.9单台预测值5248.54642.5383226叠加值昼旱流时73.373.273.273.273.273.273.2合流时73.373.273.273.273.273.273.2夜旱流时60.459.659.359.159.058.958.9合流时61.060.059.559.259.058.958.9由表5-4可知，项目营运后，梅园、城西污水提升泵站设备噪声对环境的影响增加较小，在泵站15m以外即可达到工
12、业企业厂界噪声标准（GB1234990）类标准要求的昼间70dB(A)、夜间55dB(A)的要求。实际上，由于潜水泵设计在地下5米深处，加上污水提升泵房墙体和门窗的隔音，实际噪声值应比预测值要稍小，对环境的影响亦小。由于东湖污水提升泵站本底值就已超标，故预测值也超标。 5.3 固体废物对环境影响分析本项目的固体废物有机械格栅拦截物，沉砂池沉淀的泥砂和剩余污泥，前两类废物可作一般的城市垃圾处理，对环境有较大影响的是污泥。剩余污泥经浓缩池浓缩后，采用高分子絮凝剂（PAM）进行絮凝处理，使污泥和水的分离性能更好，再经污泥脱水机脱水，从而实现了污泥的减量化，但固体废物应该资源化、无害化和减量化，实现“
13、从摇篮到坟墓的控制”，本项目的污泥对环境的影响还在处置方面。5.3.1 污泥浓缩过程影响分析本项目采用DYZ型带式压滤机式进行脱水，在脱水过程中污泥全部均布在敞开的滤布中，易于恶臭物质向空气中扩散，由此使恶臭较封闭时强烈，操作环境差，此外，冲洗滤布又要消耗一定的新鲜水。 5.3.2 污泥处置过程中影响分析某市西湖污水处理厂一期工程项目建议书中未对污泥的最终处理方法作出说明，从目前国内污水处理厂对污泥的处置方式来看，无非是稳定化处置、高温堆肥、焚烧、卫生填埋或农用。目前，我国对于污泥稳定化处置和高温堆肥技术尚处于试验阶段，已有的稳定化处置设施基本上从国外进口。污泥焚烧成本是其它处置方式的24倍，主要应用在下列两种
