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1、用SATWE算完后要打印出来的计算书有以下几个文件：文本输出的前3个文件（包括设计总信息，周期、振型、地震力，结构位移）；图形文件主要就是配筋结果。一、周期比控制规范条文：新高规的4.3.5条规定，结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9；B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.85。对于通常的规则单塔楼结构，如下验算周期比:1） 根据各振型的平动系数大于0.5，还是扭转系数大于0.5，区分出各振型是扭转振型还是平动振型2） 通常周期最长的扭转振型对应的就是第一扭转周期Tt，周期最长的平动振型对应的就是第一平动周期T13）对照“
2、结构整体空间振动简图”，考察第一扭转/平动周期是否引起整体振动，如果仅是局部振动，不是第一扭转/平动周期。再考察下一个次长周期。4）考察第一平动周期的基底剪力比是否为最大5）计算Tt/T1，看是否超过0.9 (0.85)多塔结构周期比：对于多塔楼结构，不能直接按上面的方法验算，而应该将多塔结构切分成多个单塔，按多个单塔结构分别计算。周期比不满足要求，如何调整？一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。周期比不满足要求，说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，总的调整原则是加强结构外圈刚度，削弱结构内筒刚度。二、层刚度
3、比控制1）抗震规范附录E2.1规定，筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2；2）高规的4.4.2条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%；3）高规的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍；4）高规的10.2.3条规定，底部大空间剪力墙结构，转换层上部结构与下部结构的侧向刚度，应符合高规附录E的规定：E.0.1) 底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构，可近似采用转换层上、下层结构等效刚度比表示转换层上、下层结构刚度的变
4、化，非抗震设计时不应大于3，抗震设计时不应E.0.2) 底部大空间层数大于一层时，其转换层上部框架-剪力墙结构的与底部大空间层相同或相近高度的部分的等效侧向刚度与转换层下部的框架-剪力墙结构的等效侧向刚度比e宜接近1，非抗震设计时不应大于2，抗震设计时不应大于1.3。大于2。三、层间受剪承载力之比控制规范条文：新高规的4.4.3条和5.1.14条规定，A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80，B级高度不应小于75。软件实现方法:1）层间受剪承载力的计算与砼强度、实配钢筋面积等因素有关，在用SATWE软件接PK出施工图之前，实配钢筋面积是不知道的，因此SA
5、TWE程序以计算配筋面积代替实配钢筋面积。 2）目前的SATWE软件在结构设计信息（WMASS.OUT）文件中输出了相邻层层间受剪承载力之比的比值，该比值是否满足规范要求需要设计人员人为判断。四、刚重比控制按照高规5.4.1计算结构的等效侧向刚度刚重比是结构刚度与重力荷载之比，它是控制结构整体稳定的重要因素，也是影响重力二阶（p-）效应的主要参数。该值如果不满足要求，则有可能引起结构失稳倒塌。 由此计算结构刚重比。输出结果参见WMASS.OUT五、剪重比控制剪重比是抗震设计中非常重要的参数。规范之所以规定剪重比，主要是因为在长周期作用下，地震影响系数下降较快，由此计算出来的水平地震作用下的结构
6、效应有可能太小。而对于长周期结构，地震动态作用下的地面加速度和位移可能对结构具有更大的破坏作用，但采用振型分解法时尚无法对此做出较准确的计算。因此出于安全考虑，规范规定了各楼层水平地震剪力的最小值。该值如果不满足要求，则说明该结构有可能出现比较明显的薄弱部位。六、位移比、层间位移比控制规范条文： 新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。最大位移：墙顶、柱顶节点的最大位移平均位移：墙顶、
7、柱顶节点的最大位移与最小位移之和除2最大层间位移：墙、柱层间位移的最大值平均层间位移：墙、柱层间位移的最大值与最小值之和除21、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6。2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，参见高规的表3.3.13；地震规范的表5.2.5同。程序对算出的“楼层最小地震剪力系数”如果不满足规范的要求，将给出是否调整地震剪力的选择。根据规范组的解释，如果不满足，就应调整结构方案，直到达到规范的值为止，而不能简单的调大地震力。3、刚度比：主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。新抗震规范附录E2.
8、1规定，转换层结构上下层的侧向刚度比不宜大于2。新高规的4.4.3条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%新高规的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍。上述所有这些刚度比的控制，都涉及到楼层刚度的计算方法。目前，有三种方案可供选择：（1）高规附录E.0.1建议的方法-剪切刚度 Ki=GiAi/Hi（2）高规附录E.0.2建议的方法-剪弯刚度 Ki=Vi /i（3）抗震规范3.4.2和3.4.3条文说明中建议的方法 Ki
9、=Vi/ui选用方法如下：（1）对于多层（砌体、砖混底框），宜采用刚度1；（2）对于带斜撑的钢结构和底部大空间层数1层的结构宜采用刚度2；（3）多数结构宜采用刚度3。（所有的结构均可用刚度3）竖向刚度不规则结构的程序处理：抗震规范3.4.3条规定，竖向不规则的建筑结构，其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数；新高规5.1.14条规定，楼层侧向刚度小于上层的70%或其上三层平均值的80%时，该楼层地震剪力应乘1.15增大系数；新抗震规范3.4.3条规定，竖向不规则的建筑结构，竖向抗侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1.25-1.5的增大系数。1）针对这些条文，程序通过
10、自动计算楼层刚度比, 来决定是否采用1.15的楼层剪力增大系数；并且允许用户强制指定薄弱层位置，对用户指定的薄弱层也采用1.15的楼层剪力增大系数（参数补充输入）2）通过用户指定转换梁、框支柱来实现转换构件的地震内力放大。（特殊构件补充定义）4、位移比：取楼层最大杆件位移与平均杆件位移比值。位移比是控制结构的扭转效应的参数。主要为控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。见抗规3.4.3条高规4.3.5条规定。注意： 1)验算位移比可以选择强制刚性楼板假定2) 验算位移比需要考虑偶然偏心，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心3)位移比超过1.2，需要考虑双向地震构件设计与位移信息不是
11、在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算出位移用于送审，而后采用弹性楼板进行构件分析。5、周期比：主要为控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，要求见高规4.3.5条。一旦出现周期比不能满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善。这种改善一般是整体性的，局部小调整往往收效甚微。总的调整原则是要加强结构外圈，或者削弱内筒。一句话，周期比控制的不是在要结构足够结实，而是在承载力布局合理性，限制结构抗扭刚度不能太弱。6、 刚重比：主要为控制结构的稳定性，以免结构产生滑移和倾覆。条文：高规（5.4.2）条和混凝土规范（7
12、.3.12）条都提到重力二阶效应问题。概念：重力二阶效应一般称为P-DELT效应，在建筑结构分析中指的是竖向荷载的侧移效应。当结构发生水平位移时,竖向荷载就会出现垂直于变形后的结构竖向轴线的分量，这个分量将加大水平位移量，同时也会加大相应的内力，这在本质上是一种几何非线性效应。高层建筑结构稳定性对刚重比的要求见高规5.4.4条注意：考虑P-DELT效应后,结构周期一般会变得稍长，这是符合实际情况的。7、 参与振动质量比：即有效质量系数例：一八层框架，有大量的越层结构和弹性结点，需许多的振型才能使有效质量系数满足要求。计算振型数 剪重比 有效质量系数30 16 50%60 32 90%原因：振型
13、整体性差，局部振动明显。注：要密切关注有效质量系数是否达到了要求。若不够，则地震作用计算也就失去了意义。8、 倾覆力距比1）短肢剪力墙结构高规7.1.2条：抗震设计时筒体和一般剪力墙承受的第一振型底部地震倾覆力距不宜小于结构总底部地震倾覆力距的50；一、二、三级短肢剪力墙轴压比不宜大于0.5、0.6、0.7，对一字形短肢剪力墙轴压比限值相应降低0.1。2）框架剪力墙结构新抗震规范第6.1.3条、高规8.1.3条规定，框架-剪力墙结构，在基本振型地震作用下，若框架部分承担的地震倾覆力矩大于总地震倾覆力矩的百分比50%，其框架部分的抗震等级应按框架结构确定，柱轴压比限值宜按框架结构采用。9、 楼层最大位移与层高比：（层间位移角限值）1）弹性层间位移角限值：钢筋混凝土框架为1/550，详抗震表5.5.12）弹塑性层间位移角限值：钢筋混凝土框架为1/50，详抗震表5.5.5
