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1、课程名：水工钢筋混凝土结构学题目：单向板肋形楼盖设计班级：07 级水利水电工程一班学号：姓名：xx单向板肋形楼盖设计1. 设计任务书1.1 设计资料 某多层工业建筑楼盖平面如图(附图1)采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼 盖1 楼层平面Ll=18m L2=30m墙体厚度：370mm板搁置长度： 120mm次梁搁置长度： 240mm主梁搁置长度： 240mm2.建筑位于非地震区3结构安全级别为II级4. 结构环境类别为一类5. 建筑材料等级：混凝土：梁、板C20钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋I级梁中受力筋II级6. 荷载：钢筋混凝土重力密度：25kN/m3水磨石面层：0.65kN/m2石灰砂浆抹
2、面 15mm：17kN/m3楼面活荷载：4kN/m2(建议尺寸：柱=350mmx350mm)1.2 设计要求 板的设计：按考虑塑性内力重分布方法计算 次梁的设计：按考虑塑性内力重分布方法计算 主梁的设计：按弹性理论分析方法计算1.3 设计成果 (1)设计计算书一份，包括封面，设计任务书，目录，计算书等( 2 )图纸 A3( 3)结构平面图布置及板配筋图( 4)次梁配筋图( 5)主梁配筋图2. 计算书2.1.结构平面图布置确定主梁的跨度为10m,次梁的跨度为6m,主梁每跨内布置3根次梁，板的跨度 为2.5m，柱350mmX350mm。楼盖结构的平面布置图如图2-1所示。按高跨比条件要求板的厚度h
3、 - 140 = 625 ,对工业建筑的楼板，要求h工80mm ,所以板厚取h = 80mm。次梁截面高度应满足h =-二333.3 500 ,取h=450mm ,截面宽18 12b - (1/2 1/3)h，取 b=200mm。h 二-二 666.7 1000主梁截面高度应满足15 10,取h=700mm，截面宽度取为b 300mm，柱的截面尺寸 bXh=350X350 mm2。图 2-1 楼盖结构平面布置Fig.2-1Floor systemplan2.2 板的设计按考虑塑性内力重分布设计2.2.1 荷载计算 恒荷载标准值15 mm 石灰砂浆抹面：0.015*17=0.255KN/m2 8
4、0mm 钢筋混凝土 ： 0.08*25=2 KN/m2 水磨石面层： 0.65 KN/m2qk = 2.905 KN/m2 活荷载标准值：gk=4 KN/m2总荷载 g+q=1.05 q k + 1.2g k =7.85 KN/m2kk2.2.2 计算简图取1m板宽作为计算单元，板的实际结构如图2-2 (a)所示，由图可知：次梁截 面为b=200mm，现浇板在墙上的支承长度为a=120mm，则按塑性内力重分布设 计，板的计算跨度：边跨 l1： ln +a/2=(2500-120-100) +120/2=23401n1.1*ln=1.1(2500-100-120) =2508n取 l1=2340
5、mm中跨 l2： ln +h/2=(2500-100-100) +100/2=23502n1.1* ln =1.1(2500-100-100) =2530n取 l2=2350mm图2-2 (a)板的实际结构Fig.2-2 The real situation of the floor只十口 T. B5kK/i 耳I.HHH jHH FTTTimn H IIB厂卫 2 TFT? Ia芒产三宀L 2350 I 2350 I 2350 I 2340|图2-2 (b)板的计算简图Fig.2-2 Board calculation diagram2.2.3 弯矩设计值因边跨与中跨的计算跨度相(2350-
6、2340)/2350812508125$6130*8200As=4020.503%As=4020.503%As=2170.271%As=2510.31%2.3 次梁的设计按考虑塑性内力重分布设计2.3.1 荷载设计值：恒荷载设计值板传来的恒荷载：1.05*2.905*2.5=7.626KN/m次梁自重： 1.05*0.20*（0.45-0.08）*25=1.94 KN/m次梁粉刷： 1.05*2*0.015*（0.45-0.08）*17= 0.198KN/m小计g=9.764 KN/m活荷载设计值： q=1.2*4*2.5=12 KN/m荷载总设计值： q+g=10.072+12= 21.76
7、4KN/m2.3.2 计算简图由次梁实际结构图（2-5图）可知，次梁在墙上的支承长度为a=240mm，主梁宽度为b=300mm。次梁的边跨的计算跨度按以下二项的较小值确定：边跨 l1： l +a/2= （6000-120-300/2） +240/2=5850mm1n1.05 l =6017mmn取 l1=5850mm中跨 l2： l2=ln =6000-300=5700mm2 2 n图 2-5 ( a )次梁的实际结构Fig.2-5(a) The real situation of secondary girderg+q-22.073 N/in图 2-5 (b) 次梁的计算简图Fig.2-5(
8、b) Secondary girder calculation diagram2.3.3 弯矩设计值和剪力设计值的计算 因边跨和中间跨的计算跨度相差(5850-5700)/5850M支座截面按矩形截面计算，正截面承载力计算过程列于表2-8。表 2-8 次梁正截面受弯承载力计算Tab.2-8 Secondary girder right section supporting capacity computation截面1B2弯矩设计值（kN -m）67.71-64.2844.19a s=y d M/f bf，h021 dc f00.02360.02240.0154g =1_ JI 2卞s0.02
9、390.02270.0155选 配 钢 筋计算配筋(m m2)AS=gbf fc/fy640.0607.8415.0实际配筋（mm2）20 16+10 1430 1620 16As=656As=607As=402斜截面受剪承载力计算（包括复核截面尺寸、腹筋计算和最小配箍率验算）。 复核截面尺寸：h =h =415mm, f =10w o chw/b=415/200Y dV故截面尺寸满足抗剪要求。表 2-9 次梁斜截面计算Tab.2-9 Secondary girder oblique section strength calculation截面位置A边支座B（左）离端第二支座B（右） 离端第二支座V(kN)57.2974.468.20.07f bh =58.1c o58.1，截面尺寸合 适，按计算配箍58.1，截面尺寸 合适，按计算构 造配箍Asv1.25f s
