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1、港城工业园D区319国道以I北地块平场及道路工呈计算书锚杆挡墙）计算校对审查林同棪国际工呈咨询（中国）有限公司设计证书号：AW150001482市政甲级2010 年 11月目录1、工程概况 22、设计依据 23、设计参数 24、2#挡墙基础下岩质边坡破坏模式 35、设计方案 36、荷载计算 37、锚杆挡墙计算 47.1锚杆计算 47.2竖肋柱计算 61、工程概况D区A线道路为重庆市港城工业园区内一条南北向城市次干道II级，道路 全长0.96Km，标准路幅宽度22m,双向四车道。2、设计依据(1) 由重庆南江地质工程勘察院2007年10月所作重庆市港城工业园D 区A线道路工程地质勘察报告(K0+
2、0.000K1+021.403)( 一阶段详 勘)。(2) 建筑边坡工程技术规范(GB50330-2002)；(3) 建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)；(4) 混凝土结构设计规范(GB50010-2002)；(5) 地质灾害防治工程设计规范(DB50/50292004)；(6) 公路路基设计规范(JTG D30-2004)；3、设计参数岩土参数建议值：结构面抗剪强度指标：C=50KPa、V=18； 填土压实度按有关规范取值；边坡岩体破裂角：东侧5 3 ，西侧； 墙基底摩擦系数：人工填筑土0.25；亚粘土0.20；强风化泥岩0.3；弱风化泥岩0.45；强风化砂岩0.35；弱风化砂
3、岩0.50。边坡开挖允许放坡率人工填筑土： 1：1.5；粘 质 土 ： 1：1.25；强风化基岩： 1：0.75 弱风化基岩：道路西侧 1：0.6 东侧1：0.75。 岩土物理力学参数建议弱风化泥岩天然、饱和单轴抗压强度标准值分别为： 6.85Mpa、4.22 Mpa， 块体密度平均值：2.57 g/cm3 ；抗拉强度平均值0.42Mpa ,粘聚力平均值：1.80 Mpa；内摩擦角平均值：37.2，岩体等效内摩擦角取55。弱风化砂岩天然、饱和单轴抗压强度标准值分别为：22.78Mpa、16.38 Mpa, 块体密度平均值：2.48g/cm3；抗拉强度平均值2.88Mpa，粘聚力平均值：9.30
4、 Mpa；内摩擦角平均值：44.70，岩体等效内摩擦角取55。亚粘土密度平均值： 1.93g/cm ，天然含水量平均值： 24.4%；天然孔隙比 0.8；塑性指数15.0，液性指数0.2，粘聚力平均值：15.50 Kpa；内摩擦角平均 值：6.9。4、2#挡墙基础下岩质边坡破坏模式边坡岩层产状270273Z50。55，主要发育两组裂隙，185Z 80，裂面平直，无充填，宽12mm，延伸长35m，裂隙间距0.83.00m， 结合差。144。148Z45。48，裂面较平，无充填，宽12mm，延伸 长12m，裂隙间距25m,结合差。根据钻探揭露裂隙不发育，倾角7085， 结合较好，边坡类型为III类
5、。边坡为顺向坡，边坡稳定性受岩层层面控制。5、设计方案2#挡墙基础下岩质边坡段：在2#挡墙（K0+430K0+493.67）段，基础下岩质边坡高度约5.87m,为 保证 2#挡墙安全，需对挡墙基础下岩质边坡进行有效支挡，因此，采用板肋式 锚杆挡墙进行边坡防护。6、荷载计算（1）锚杆挡墙墙背土压力计算K0+430K0+493. 67段2#挡墙基础下岩质边坡侧边坡主动土压力，取代表性断面K0+460.224进行计算。该段墙后岩体部分按6. 2. 3公式侧向土压力方法计算。由6 . 2 . 3公式（按等效内摩擦角计算）计算主动土压力结果如下桩号HYaP8qcEakeakK0+460.2246.225
6、.7100015452055171.3630.71表中：Y-边坡岩体的重度，（kN/m3）；H-边坡的高度，（m）；申-岩体的内摩擦角，（）;c-岩体的粘聚力，（kPa）；q -坡顶均布荷载，（kN/m）；-岩石与挡墙背的摩擦角，（）;B-坡顶表面与水平面的夹角，（）；a-支挡结构墙背与水平面的夹角，（）；7、锚杆挡墙计算7.1锚杆计算锚杆挡墙上侧压力分布如建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002）图8.2.5侧压力分布图所示，侧向岩土压力水平分力强度标准值按8.2.5式计算：对岩质边坡e E /0.9Hhk= hk对土质边坡e E /0.875Hhk= hke侧向岩土压力水平分力强度标
7、准值，kp ；hkaE 侧向岩土压力水平分力标准值（参考建筑边坡工程技术规范hk（GB50330-2002 第 8.2.2 式），kN/m）；H挡墙高度，m。锚杆轴向拉力设计值（按照连续梁进行计算得）：N 二T/cosagT锚杆的水平拉力设计值，kN；N锚杆的轴向拉力设计值，kNga锚杆倾角，度；杆钢筋面积（按GB50330-2002第7.2.2式计算）：2yII 级钢筋 300kpa,III级钢筋 360kpa；一级边坡取1.1。As锚杆钢筋截面积，m2fy锚筋抗拉强度设计值，y o 建筑边坡重要性系数， g2锚筋抗拉工作系数，永久性锚杆取0.69，临时性锚杆取0.92。锚固段长度（按GB5
8、0330-2002 第 7.2.2式、7.2.3式计算）：NL 盛m g 兀Dq1eL锚固段长度，m；mD锚固体直径，m；q 地层与锚固体粘结强度特征值，土或强风化岩层80kp ；中风化岩 a层 300 kp ；g 锚固体与地层粘结工作条件系数，对永久性锚杆取1.00，临时性 1yNL o g g n 兀 dq 3g锚杆取1.33。L锚筋与砂浆的锚固长度，m； gd锚筋直径，m；n钢筋根数，根；7 o 边坡重要性系数；q 钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值，2100kp ；gag3钢筋与粘结砂浆粘结强度工作条件系数，对永久性锚杆取0.60,对临时性锚杆取0.72。钢筋结果见下表：桩号HYgfy-
9、YoaSxjSyjehkNgAs实配钢 筋K0+460.2246.21.33000.691.10152230.71188.8510042028HRB335钢筋锚固长度结果见下表：桩号 支护 qe qg D实配钢筋Lm Lg 锚固长形式(m)K0+460.224BL1.000.6018024001502根O28HRB335钢筋2.20.86.0根据计算表结果得锚杆锚固长度:板肋式锚杆挡墙锚杆锚入中风化岩层6.0m。7.2 竖肋柱计算（1）板肋式锚杆挡墙（BL）肋柱计算：BL肋柱计算以K0+460.224为控制剖面，荷载取61.42KN/m:1计算简图:1 1JIIO*5DOY4比，锐日回丈心PO
10、 .#2曲.i4 6000i-331S7-3316726 5S32& 5S302 91799 5DD2 r / F 7T7 -8Z917_肿劇04IJL-4iJ：；429壮142?42?心f血J2ij45S43S3453H532计算条件：荷载条件:均布恒载均布活载 梁容重 恒载分项系数61.42kN/m活载准永久值系数：0.500.00kN/m支座弯矩调幅系数：100.0%25.00kN/m3计算时考虑梁自重：不考虑1.35 活载分项系数 ：1.40配筋条件：抗震等级 ： 非抗震 纵筋级别HRB3354DV4陀4|?叱012101224乜4PI2f 4rij-叩陀(AC-12 14CI?4TI
11、2 ?4|/M-5D4口4段 5D,4閱4靶刃呵4備同414託 5D 丿叩崗剋fl)射4磁1混凝土等级 :C30箍筋级别 : HRB335配筋调整系数:1.0上部保护层厚度 :25mm面积归并率 :30.0%下部保护层厚度 :25mm最大裂缝限值:0.200mm挠度控制系数C:200截面配筋方式: 双筋3计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪 力:kN纵筋面积:mm2 裂缝:mm箍筋面积:mm2/m 挠度:mm梁号 1:跨长 = 2000mmB X H = 400mm X500mm左中右弯矩(+)0.00026.5330.000弯矩(-)0.0000.000-33.167剪力66.333-16
12、.584-99.500上部纵筋400400429下部纵筋429429429箍筋458458458上纵实配4D12(452)4D12(452)4D12(452)下纵实配4D12(452)4D12(452)4D12(452)箍筋实配4D14250(2463)4D14250(2463)4D14250(2463)腰筋实配2D16(402)2D16(402)2D16(402)裂缝0.0000.0300.040挠度0.0000.2910.000最大裂缝:0.040mm0.200mm最大挠度:0.291mm10.000mm(2000/200)梁号 2: 跨长= 2000mmBX H = 400mmX 500mm左中右弯矩(+) :0.0008.2920.000弯矩(-) :-33.1670.000-33.167剪力:82.9170.000-82.917上部纵筋:429400429下部纵筋:429429429箍筋:458458458上纵实配:4D12(452)4D12(452)4D12(452)下纵实配:4D12(452)4D12(452)4D12(452)箍筋实配:4D14250(2463)4D14250(2463)4D14250(2463)腰筋实配:2D16(402)2D16(402)2D16(402)裂缝:0.0400.0100.040挠度:0.0000.0220.000最大裂缝:0.0
