《塔吊基础专项施工方案(新)》由会员分享，可在线阅读，更多相关《塔吊基础专项施工方案(新)（14页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、江门市滨江体育中心- 体育馆及会展中心塔吊基础专项施工方案目录一、编制依据 .1二、建筑概况 .1三、塔吊布置原则 .2四、塔吊的主要性能参数2五、地质情况 .2六、方案选择 .3七、塔吊基础计算 .4八、塔吊基础施工 .10九、施工注意事项 .12十、安全施工措施 .12附件 .13精品文档一、编制依据（ 1） QTZ100（6015 或 6013）塔机基础制作说明书（ 2）江门市滨江体育中心岩石工程勘察报告（ 3）混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002（2011 版）（ 4）塔式超重机混凝土基础工程技术规程 JGJ/T 187-2009（ 5）建筑桩基技术规范 JGJ 9
2、4-2008（ 6）建筑地基基础设计规范 GB50007-2011（ 7） 品铭安全计算软件，版本为 V9.7.5二、 建筑概况江门市滨江体育中心 - 体育馆及会展中心工程，建设单位是江门市滨江建设投资管理有限公司，设计单位是华南理工大学建筑设计研究院，勘察单位是广东省重工建筑设计院有限公司 , 总承包单位是广州富利建筑安装工程有限公司。本工程地点位于江门市棠下镇，工程为框架结构，地下一层，地上一层，体育会展中心建筑面积 116154 ，建筑高度约为 28.5m；体育馆建筑面积 42360 ，建筑高度约为 53m。塔吊基础位于地下室内及外围附近，本次计算全部按塔吊基础设置在地下室基坑支护边坡底
3、范围内考虑，如果地下室外围塔吊需设置在坡顶或坡上要进行加固处理，且重新进行塔吊稳定性及边坡桩基础性计算，具体相关验算及加固方案与基坑支护方案相结考虑。塔吊基础具体位置详见相关附图。.精品文档三、塔吊布置原则（ 1）塔吊布置综合考虑场地与施工的需要， 吊臂最大限度覆盖施工场地，减少材料二次搬运。（ 2）塔吊布置的位置应满足塔吊安装及垂直运输要求，塔吊基础应保证塔吊运行安全，塔吊在使用过程中的能顺利起升，并保证塔吊与建筑物的附着牢固，安全使用。（ 3）塔吊后期拆卸方便，不影响后续施工。（ 4）经济合理性，塔吊造型与塔吊台数的确定结合施工现场，以最小的成本满足施工需要。因此，项目部根据本工程的实际情
4、况， 计划安装 9 台塔吊 QTZ100（TCT6015或 TCT6013），有效臂长 60 米。四、塔吊的主要性能参数1） 起重臂长度： 60m2）最大起重重量： 8t3）臂端最大起重重量： 1.5t4)固定式最大高度： 52m5）厂家提供的最不利荷载数据， （非工作状态）：竖向荷载： FV624KN；弯距： M1822KN.m；水平荷载： Fh74.9KN。（详见附件塔机基础制作说明书）五、地质情况塔吊基础所在的地质情况参考相关“岩土工程勘察报告”的数据，以下内容由本工程的工程勘察报告提供。其管桩验算按厂家提供的有效桩长不小于 5 米，且桩主要处于淤泥层中进行考虑。.精品文档PHC 管桩的
5、相关计算参数序号土层名称侧应力 qsia端应力 qpa（kPa）（ kPa）1填土12-2淤泥层8-0.53粉质粘土层30-0.74强风化砂岩11043000.7六、方案选择由于施工现场地表土承载力不能满足天然基础要求，塔吊基础决定采用预应力高强砼管桩 (PHC)基础，其桩直径 ?400 ， A 型，壁厚 95 ，桩身砼强度等级为 C80，桩尖采用十字形。按工程桩要求施工，锤重 5T，冲程 1.8 2.0m，当有效桩长 L15m时，最后三阵锤 ( 每阵十击 ) 平均贯入度定为 30mm；当有效桩长 15mL10m时，最后三阵锤 ( 每阵十击 ) 平均贯入度定为 25mm；当有效桩长 L10m时
6、，最后三阵锤 ( 每阵十击 ) 平均贯入度定为 20mm。以贯入度作为主控制指标，以强风化岩作为桩端持力层, 设计单桩承载力特征值为1200KN。管桩收锤后，经灯光照射检查管桩壁基本完好后，应立即在管桩内腔底部灌注 2.0m 高加微膨胀剂的C30细石砼封底。塔吊承台基础要求为5.5m5.5m 1.6( 高)m，地下室内的承台面标高与底板面平，地下室外围承台面标高-2000 ，周边做好排水措施。.精品文档七、塔吊基础计算矩形板式桩基础计算书1、塔机属性塔机型号QTZ100 （TCT6015 或TCT6013 ）塔机独立状态的最大起吊高度H 0(m)52塔机独立状态的计算高度H(m)60.7塔身桁
7、架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)1.82、塔机荷载1）、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值 Fk1(kN)624起重荷载标准值 Fqk(kN)80竖向荷载标准值 Fk(kN)704水平荷载标准值 Fvk(kN)22.8倾覆力矩标准值 M k(kN m)1856非工作状态竖向荷载标准值 Fk(kN)624水平荷载标准值 Fvk(kN)74.9倾覆力矩标准值 M k(kN m)1822.精品文档2）、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值 F1(kN)1.35Fk1 1.35 624842.4起重荷载设计值 FQ(kN)1.35FQk 1.35 80108竖向荷载设计值 F(
8、kN)842.4+108950.4水平荷载设计值 Fv(kN)1.35Fvk1.35 22.830.78倾覆力矩设计值 M(kNm)1.35M k 1.35 18562505.6非工作状态竖向荷载设计值 F(kN)1.35Fk 1.35 624 842.4水平荷载设计值 Fv(kN)1.35Fvk1.35 74.9 101.115倾覆力矩设计值 M(kNm)1.35M k 1.35 18222459.73、桩顶作用效应计算承台布置桩数 n4承台高度 h(m)1.6承台长 l(m)5.5承台宽 b(m)5.5承台长向桩心距 a(m)4.5承台宽向桩心距 a (m)4.5lb桩直径 d(m)0.4
9、承台参数承台混凝土等级C35325承台混凝土自重 C(kN/m )承台上部覆土厚度 h(m)0319承台上部覆土的重度 (kN/m )承台混凝土保护层厚度 (mm)50配置暗梁否.精品文档基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(h c+h )=5.5 5.5 (1.6 25+0 19)=1210kN承台及其上土的自重荷载设计值： G=1.35Gk=1.35 1210=1633.5kN 2 20.5 2 20.51）、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下： Qk=(Fk+Gk)/n=(704+1210)/4=478.5kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+
10、(M k+FVk h)/L=(704+1210)/4+(1856+22.8 1.6)/6.364=775.875kNQkmin =(Fk+Gk)/n-(M k+FVk h)/L=(704+1210)/4-(1856+22.8 1.6)/6.364=181.125kN2）、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+F vh)/L=(950.4+1633.5)/4+(2505.6+30.78 1.6)/6.364=1047.431kNQmin=(F+G)/n-(M+F vh)/L=(950.4+1633.5)/4-(2505.6+30.78 1.6)/6.3
11、64=244.519kN.4、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级3桩混凝土自重 z(kN/m)桩入土深度 lt(m)桩配筋自定义桩身承载力设计值地基属性地下水位至地表的距离hz(m)是否考虑承台效应土名称土层厚度 li (m)淤泥4.5强风化岩0.5精品文档C80桩基成桩工艺系数 C0.8525桩混凝土保护层厚度 (mm)355（根据厂家要求按最不利进行考虑，即有效桩不小于5m，按管桩处于淤泥层验算）是桩身承载力设计值12000承台埋置深度 d(m)0否侧阻力特征值端阻力特征值承载力特征值抗拔系数qsia(kPa)qpa(kPa)fak(kPa)800.6-11043000.7-1）、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长： u= d=3.14 0.4=1.257m222桩端面积： A p=d/4=3.140.4/4=0.126mRa=uqsiali+qpaA p=1.257 (4.5 8+0.5 110)+4300 0.126=654.708kNQk=478.5kN
