《满堂脚手架设计计算方法(最新).doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《满堂脚手架设计计算方法(最新).doc（8页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、满堂脚手架设计计算方法(新） 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、 钢结构设计规范（GB50017-2003）、冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB500182002）、 建筑地基基础设计规范（GB 500072002）、建筑结构荷载规范(2006年版）（GB 500092001)等编制. 一、参数信息： 1。脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接,搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距la= 1.20米，立杆的横距lb= 1。20米,立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为483.5。 横向
2、杆在上,搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3。0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2, 同时施工1层,脚手板共铺设2层. 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架. 满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算： 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5。08cm3； 截面惯性矩 I = 12。19cm4; 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置（验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 （1)作用横向杆线荷载标准值
3、qk=（3.00+0.30)1.20/3=1。32kN/m （2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.43.00+1.20。30)1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 Mmax= 0。117qlb2= 0.1171.821.202=0。307kN。m = Mmax/W = 0.307106/5080.00=60。49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990qklb4/100EI = 0.9901。3212004/(1002。06105121900。0） = 1。079mm 横向杆的最大挠
4、度小于1200.0/150与10mm，满足要求！ 三、纵向杆的计算： 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5。08cm3； 截面惯性矩 I = 12。19cm4； 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 用横向杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在纵向杆的不利布置,计算纵向杆的最大弯矩和变形。 1。 由横向杆传给纵向杆的集中力 （1)由横向杆传给纵向杆的集中力设计值 F = 1.200qlb= 1.2001.821.20=2.627kN （2）由横向杆传给纵向杆的集中力标准值 Fk = 1.200qklb = 1.2001。321.20=1.901kN 纵向杆计算
5、荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑荷载的计算值最不利分配的弯矩 Mmax= 0。267Fla= 0.2672.631。20=0.842kN。m = Mmax/W = 0.842106/5080。00=165。66N/mm2 纵向杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求! 3。挠度计算 最大挠度为 V=1.883Fkla3/100EI = 1.8831.90100012003/(1002。06105121900。0） = 2。463mm 纵向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，
6、P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN, 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取16。00kN . R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 依据建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算刘群主编P109： 纵向或横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向设计值： R=3。267F=3.2672.63=8。6kN 双扣件抗滑承载力的设计计算R = 16。00满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、
7、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： （1）脚手架自重标准值产生的轴向力 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0。1724 NG1=Hgk=18。000。1724=3。103kN （2)脚手板自重标准值产生的轴向力 脚手板的自重标准值（kN/m2）:本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30021.2001。200=0.864kN 经计算得到，静荷载标准值 构配件自重：NG2K=NG2 = 0。864kN。 钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 3.967kN。 (3)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值（kN/m
8、2）:3。000 NQ = 3。00011.2001。200=4。32kN （4)风荷载标准值产生的轴向力 风荷载标准值： 其中 W0 基本风压（kN/m2),按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0 = 0.300 Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用： 脚手架底部 Uz = 0.740， Us - 风荷载体型系数：Us = 0。8000 经计算得到,脚手架底部风荷载标准值 Wk = 0.7400.80000.300 = 0.178kN/m2. 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 10。204kN 不
9、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 N = 1。2NG + 1.4NQ = 10.808kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk - 风荷载基本风压标准值（kN/m2）; la - 立杆的纵距 (m)； h - 立杆的步距 （m). 经计算得， 底部立杆段弯矩 Mw=0.91。40.1781.201。502/10 = 0.060kN.m 六、立杆的稳定性计算： 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=10。808kN; i - 计算立杆的截面回转半径,i=1。58cm; 由于架体与建筑物结构进行刚性连接
10、，故可按双排脚手架的规定进行计算（规范5.3。6）； - 考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按表5。2。8；= 1。750 h 立杆步距，h=1。50; 计算长细比， 由k=1时, =kh/i=166； = = 250， 满足要求！ k - 计算长度附加系数，由于架体与建筑物结构进行刚性连接,故k=1.155； l0 计算长度 （m),由公式 l0 = kh 确定，l0=3。03m； - 轴心受压立杆的稳定系数， 由k=1。155时， =kh/i=192的结果查表得到0.195； A - 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩),W=5.08cm3;
11、f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2; 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）； 经计算得到 = 10808.000/(0。195489.000）=113.34N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 2。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=10。204kN; i 计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm; 由于架体与建筑物结构进行刚性连接，故可按双排脚手架的规定进行计算(规范5.3。6）； - 考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按表5。2。8；= 1。750 h - 立杆步距，h=1。50； - 计算长
12、细比， 由k=1时, =kh/i=166; = = 250, 满足要求! k 计算长度附加系数，由于架体与建筑物结构进行刚性连接，故k=1。155； l0 - 计算长度 (m)，由公式 l0 = kh 确定，l0=3.03m; 轴心受压立杆的稳定系数， 由k=1.155时， =kh/i=192的结果查表得到0。195； A - 立杆净截面面积，A=4。89cm2; W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW = 0。060kN.m; - 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）； 经计算得到 = 10204.000/(0。195489。000)+（60000.000/5080。000）=118.82N/mm2 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 （1)立杆基础底面的平均压力计算p = N/A 其中 N
