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1、62+94+62m连续梁墩顶临时固结计算1、工程概况 郑机城际铁路跨石武客专及西南上下行联络线特大桥梁部结构为62+94+62m连续梁，采用挂篮分段悬臂浇筑。 梁全长218m，计算跨度为62+94+62m ，中支点处梁高6.9m，边支点及跨中梁高4.3m。梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。箱梁顶板宽7.66m，底宽为4.6m。其底缘按圆曲线进行过渡变化。 顶板厚42.5cm，腹板厚38-58-78cm折线变化，底板厚度42-100cm。连续梁各节段参数表见表1。梁段号混凝土方量（m3）混凝土重（KN）节段长度（m）节段重心到墩中心距离（m）本节段对墩中心弯矩（KN.m）0#/2111.842
2、907.845.52.757996.561#42.5211105.5462.86.97628.2672#40.7821060.3322.89.710285.223#43.2851125.413.112.6514236.4374#39.971039.223.215.816419.6765#38.9191011.8943.519.1519377.776#37.37971.623.522.6522007.1937#36.03936.783.526.1524496.7978#34.912907.7123.529.6526913.6619#31.43817.183.533.1527089.51710#2
3、8.301735.8263.536.6526968.02311#30.289787.5143.840.331736.81412#30.055781.433.844.134461.06313#23.683615.7583.047.529248.505 2、临时固结方式：选用墩顶固结方式。 3、临时固结计算分析时不平衡荷载的确定 经过比较，在浇筑边跨合拢段混凝土时，中墩临时锚固受力为做不利情况。最不利工况下墩梁临时固结计算简图如图6所示。 （1）节段理论重量。按照设计图给出的混凝土体积计算。 （2）梁段施工不均匀性引起自重的偏差，一侧按增大5%，另一侧减少5%考虑。 （3）挂篮自重。1.2418.
4、9KN=502.7KN。 （4）施工机具及人群荷载。取3KPa，范围取12#和13#块，箱梁顶板宽7.66m，则线荷载为q1=3KPa7.66m=22.98KN/m，作用长度为3+3.8=6.8m。 （5）竖向风荷载。k=zsz0=11.310.3KPa=3.9KPa，q2=Bk=7.663.9=29.874KN/m 4、临时固结计算分析 (1)施工边跨合拢段时荷载总和: N=214188.304KN+(615.758+30.788)KN+2502.7KN+22.98 KN/m6.8m+29.874KN/m3m=30274.44KN (2)不平衡力矩：M=269617KN.m5%2+(1+5%
5、) 29248.5KN.m+502.7KN3.8m+22.98KN/m6.8m 45.6m+29.874KN/m（4949/2+4646/2）=134169.92KN.m (3)支点反力Ra， Rb: 由力的平衡原理知 Ra+ Rb=N=30274.44KN; Ra1.375m-Rb1.375m=M=134169.92KN.m Ra=63926.282KN； Rb=-33651.842KN； 则在支座A处受压， RY=63926.282KN； 支座B处受拉， RL=33651.842KN； (4)临时支座及拉筋的布置设计 临时锚固采用C50混凝土及32螺纹钢筋 32螺纹钢筋数量计算 单根32螺
6、纹钢筋抗拉设计值 F=3.14162fy=3.14162300N/mm2=241.152KN 则每侧需要的32螺纹钢筋根数： RL/F=33651.842KN/241.152KN=140根 按每侧162根32螺纹钢筋布置 32螺纹钢筋锚固长度计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-20029.3条计算如下： la=(fy/ft)d=0.14(300/1.71) 0.032=0.786m 式中：la受拉钢筋的锚固长度； fy普通钢筋抗拉强度设计值； ft混凝土轴心抗拉强度设计值，当强度等级高于C40时，按C40取值； 钢筋的外形系数； d钢筋的公称直径。 32螺纹钢筋在墩身内锚固1.5m，在梁体内锚固0.83m。 临时支座布置面积计算 A=RY/fc=63926.282KN/23.1N/mm2=2.8m2； 取A=4.2m2。
