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1、滨州分离立交临时纵向钢便桥施工方案一、设置原因与设置目的1、设置原因（1）目区属于大陆性半湿润气候，冬季气候恶劣，寒冷较长，每年10月份中旬以后至来年4月份为冰冻期，有效施工时间仅为6个月。（2）风格飞飞飞 飞飞时间较长，为有效控制施工进度, 满足主桥在雅鲁河汛期时的正常施工，对施工机械、设备、模板调配的要求，保证本标段便道通行顺畅，沿驷马河特大桥左侧设置跨驷马河的临时纵向钢便桥，历时约30个月。二、工程概况1、工程地点及河流属性本桥位于和县境内，为跨驷马河通航河流的特大型桥梁，与驷马河斜交70度，主跨为90米。该段河流为通航河流，最大通行船泊为1000吨。2、河流水位及水深条件根据实测情况,
2、目前桥位处水位高程为6.10m，最大水深约6米，水面宽度为70米，大堤高程为13.207米。3、工程地质 根据设计中的驷马河特大桥工程地质分析,桥位处河床泥面以下约5m厚为细砂层,其下约1m厚为亚粘土层；河滩漫地为亚粘土，厚度约7米。钢便桥的基础、墩台设计依据工程地质报告的相关数据作为依据。三、钢便桥设计技术标准1、设计荷载按平面布置，钢便桥通行最重车辆为8m3砼运输车和50t履带吊车，考虑最不利荷载组合和计算的简化，按60T的集中荷载设定。2、通航净空高度设计通航净空高度参照下游约3公里处的幸福桥的净空高度。通过现场测量及计算，本钢便桥的净空高度较之幸福桥的净空高度提高40厘米设防，提高后钢
3、便桥的最下缘的高程为14.00米，桥面高程为15.83米。四、钢便桥总体布置驷马河贝雷桁架钢便桥宽度为6米，跨径组合为15+18+18+36+18+18+15，共计七跨，总长度为138米，为上承式钢便桥。1、上部结构36米跨径的纵梁为5组双排单层加强型贝雷片组装而成，其余跨径的纵梁为4组双排单层贝雷片组装而成。2、桥面系（1）、贝雷片上分布梁采用25号工字钢，间距每50厘米横桥向设置一道；（2）、桥面铺装材料为25号槽钢，数量为20根等间距纵向铺设。3、下部结构（1）材料基础、墩台全部为529 mm钢管（壁厚8mm）；支座为36号工字钢。（2）基础、墩台平面布置每处墩、台由6根529 mm钢管
4、（壁厚8mm）组成。钢管桩顺桥向布置两排，中心间距为1.2米；横桥向布置3排，中心为2.7米。（3）支座第一步：墩位处的钢管顶先用36号工字钢顺桥向两两焊接连接；第二步：将两根各6米长的36号工字钢焊接连接后，横桥向放置在与钢管顶顺桥向两两焊接连接36号工字钢中点，并焊接牢固。4、钢便桥示意图图1钢便桥剖面图图2钢便桥平面布置图图3钢便桥立面布置图、桥墩布置图五、钢便桥施工1、钢便桥的施工流程如下图所示图4钢管桩钢栈桥搭设施工流程图2、施工机械钢便桥的施工机械主要有50t履带吊机、90KW振桩锤、平板汽车、20吨汽车吊机、发电机组、电焊机、氧气乙炔割枪。3、钢管桩插打钢管桩振沉由50t履带吊机
5、配合90KW振桩锤悬打，采用悬臂式钢管导向平台作为振沉钢管桩的导向装置，打设时钢管桩的垂直度满足规范要求。4、支座加工安装钢管桩插打合格后，用16号槽钢将6根钢管桩高度一半的位置两两焊接连接，钢管桩顶部先用36号工字钢顺桥向两两焊接连接；而后将两根各6米长的36号工字钢焊接连接后，横桥向放置在与钢管顶顺桥向两两焊接连接36号工字钢中点，并焊接牢固。5、贝雷钢架安装按照设计两排单层贝雷片为1组，用20吨汽车吊将贝雷片组装成型，用平板汽车运至安装现场，50t履带吊机逐孔安装。6、桥面板下横梁安装 每跨贝雷钢架安装完毕后，开始桥面板下横梁安装。下横梁采用工字钢25a，每1.5m设置一道。下横梁支点位
6、置位于贝雷钢架连接点和贝雷钢架中点(单片)，采用骑马螺栓固定连接。7、桥面板及栏杆安装（1）桥面板桥面板采用槽钢25号铺设，并与下横梁焊接连接。（2）护栏栏杆立柱和扶手用钢管搭设，护栏立柱与钢便桥桥面焊接连接，护栏成型高度为1.3米。六、施工进度计划钢便桥是本标段便道的重中之重，根据项目办施工节点控制目标，我部计划开始正式施工至钢便桥建成通车的持续时间为20天。七、工期保证措施1、组织措施超前作好思想准备、组织准备、技术准备和物质准备。认真落实项目班子和主要管理人员以及由各类工种组成的基本队伍；对于重点和难点工程，有足够的技术储备。选派经验丰富、事业心强的管理技术干部担任施工负责人；选派具有丰
7、富生产及组织指挥经验的人员担任各项管理工作。组织得力的后勤保障系统。推行工期目标责任制服从大局，听从业主统一指挥服从业主统一指挥，严格执行业主的工期计划。2、技术措施确立合理的分阶段工期目标，分阶段进行工期控制。进度实行动态管理，安排好分段平行流水作业，组织均衡生产和稳产高产。 强化计划管理，加强协调指挥。八、安全保证措施1、严格按项目安全生产监督管理办法作为执行依据。2、纳入本标段安全体系实行重点管理。3、建立健全安全生产责任制，做到分工明确，责任到人。4、深化教育，强化安全意识。施工人员上岗前必须进行安全教育和培训，并经考试合格后发给安全上岗证方准上岗。5、 建立和完善各项安全作业制度和防
8、护措施，并狠抓落实，使全体施工人员有章可循，有法可依。6、认真实施标准化作业，开展安全质量标准工地建设，搞好文明施工。施工中严肃施工作业纪律和劳动纪律，杜绝违章指挥与违章作业，保证施工现场安全防护设施的投入，做到文明施工，有条不紊。九、交通安全1、水上施工交通安全桥位所在的本段河流通航，为了加强水上安全施工管理,应在该段通航水域实行通航水域的安全施工管理办法，按施工要求划定安全施工水域，同时按有关要求设置临时水上警告标志,确保施工安全。在钢便桥主墩上下游处另设钢管桩打入水中，并图红白相间的钢管桩交通警示标示，同时在非通航的墩位处的钢管桩图红白相间的交通警示标示，以提醒船只安全通行。交通警示桩如
9、主航道水上交通警示桩图。2、钢便桥交通安全为保证钢便桥正常使用, 交通安全管理至关重要。在整个开放交通过程中，桥梁两端桥台地点应经常保持有专人巡查，主要目的是严禁重载车辆在桥上拥堵或集中通行，从而对桥梁结构造成破坏，发生交通安全事故。同时两岸斜坡连接段要适当加长，避免产生陡坡。十、防汛、渡汛钢便桥的安全渡汛是安全工作的另一项主要内容。防汛渡汛设施必须坚持同时设计同时施工同时验收。1、设置防撞桩在钢便桥每个墩位处的上、下游3米处各设置一个直径为529毫米的钢管桩打入河床，入土深度与墩位上的钢管桩入土深度保持一致，并用16号槽钢与墩位处的钢管桩焊接连接。2、防洪通道钢便桥桥面高程为15.83米，防
10、洪通道即大堤高程为13.3米，钢便桥的接线阻断了防洪通道的通行，但是必须确保防洪通道的车辆通行。措施：与大堤交接处的钢便桥接线与大堤的高差为2.53米，在钢便桥接线修筑的同时，将接线两侧的大堤同时顺接。如图所示图5 主航道水上交通警示桩图6 修筑后的防洪通道示意图图7防汛渡汛设施布置图十一 、钢便桥拆除在工程完工验收后，本钢便桥开始拆除。首先拆除钢便桥的钢结构部分，完成河道恢复拆除后完成河道清理。十二 、钢便桥应力计算（一）、钢便桥总体设计驷马河贝雷桁架钢便桥跨径组合为15+18+18+36+18+18+15，共计七跨，总长度为138米，为上承式钢便桥。便桥宽度为6米。上部结构：主跨纵梁为5组
11、双排单层加强型贝雷片组装而成，贝雷片上横铺25号工字钢，间距每50厘米设置一道，桥面铺装材料为25号槽钢，数量为20根等间距铺设。下部结构：钢管桩基础、墩柱；每处墩柱由4根529 mm钢管（壁厚8mm）组成。设计荷载集中荷载按60T计，以每小时10KM的慢速（10千米/小时）通行。通航净空按下游幸福桥和乌江船闸的通行净空设计（二）、贝雷钢架组合计算根据设计荷载分布，按简支梁控制计算。 （1）、36米主跨1、每米恒载、贝雷片重量： g1=（2700+1600）101.15/3=16483N/m式中1.15为连接件扩大系数，下同；、横梁重量（25#工字钢）g2=381621.15=5258N/m
12、；、桥面铺装重量（槽钢25号）g3=275201.15=6325N/m合计g=28066N/m 为安全计，按L=36m简支梁计算： M跨中弯矩恒=1/8g（L）2=1/828066362=4546.7KN.m。2、活载考虑到恒载与可变荷载布置的最不利，60T可变荷载布置在跨中，活荷载系数采用1.4。M跨中=1/4pL=1/4600361.4=7560KN.m 3、最不利组合荷载M总=4546.7+7560=12106.7 KN.m4、强度验算在安全系数=1.30条件下，5组双排单层加强型贝雷桁片容许弯矩：M16875/1.30=1298112106.7KN.m。结构是安全的。（2）、18米跨1
13、、每米恒载、贝雷片重量 270081.15/3=8280N/m式中1.15为连接件扩大系数，下同；、横梁重量（25#工字钢） 381621.15=5258N/m ； 、桥面铺装重量（槽钢25号） g2=274.1201.15=6304.3N/m ；合计q恒=19842.3N/m 为安全计，按L=15m简支梁计算：M跨中、恒=1/8q恒（L）2=1/819842.3182=803.6KN.m。2、活载考虑到集中力与汽车荷载布置的差异，且按最不利位置布设活荷载，活荷载系数采用1.4M跨中、活=1/4p活1.4L=1/4600181.4=3780KN.m3、最不利组合荷载M总= 4、强度验算在安全系
14、数=1.3条件下，8排单层加强贝雷桁片容许弯矩M6305.6KNm/1.30=48504583.6KN.m。此结构是安全的。（三）、15米跨径15跨径每米的材料同18米跨径，计算忽略。（三）、桥墩钢管桩承载力及计算（1）、跨度为36米的基础设计1.桥墩（恒+活），且按最不利位置布设活荷载F=（28066N/m36/1000/2+19842.318/1000/2+6001.4）/6=254KN2.桩侧摩阻力取值地质报告的土质力学分项，本计算采用值。地质报告细砂摩阻力4055kpa，计算摩阻力采用值40KN/m2。b.桥墩入土深度（1根桩）254=3.140.529d40解得入土深度X=3.82m
15、，取施工入土深度为4.5m。（2）、跨度为18米的基础设计1.桥墩（恒+活），且按最不利位置布设活荷载F=（19842.3N/m18/1000+6001.4）/6=199.5KN2.桩侧摩阻力取值地质报告的土质力学分项，本计算采用值。地质报告细砂、粘土摩阻力4055kpa，计算摩阻力采用值40KN/m2。b.桥墩入土深度（1根桩）199.5=3.140.529d40解得入土深度X=3m，取施工入土深度为4.5m。（3）、跨度为15米的基础设计1.桥墩（恒+活），且按最不利位置布设活荷载F=（19842.3N/m15/1000/2+6001.4）/6=165KN2.桩侧摩阻力取值地质报告的土质力学分项，本计算采用值。地质报告粘土摩阻力4055kpa，计算摩阻力采用值40KN/m2。b.桥墩入土深度（1根桩）165=3.140.529d40解得入土深度X=2.47m，取施工
