安全施工技术组织措施.docx

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1、进行试运转，试运转结果符合要求后，方可正式投入使用。2）垂直运输设备安装完后，应办理验收或分段验收签证手续，办清 验收合格手续后，方可正式投入使用。3 ）凡属升降性的机械设备（如塔吊、碎搅拌机等）均应安装限位（超 高）和保险（防断）装置，下班前应拉闸断电。4）所有机械设备的转动部位（如皮带、齿轮等）应设防护罩，不同 机械相应设置不同的防护板（罩*凡有正反转的机械设备，除要求单机 单闸外，电闸箱距操作者的距离不宜太远（一般为3 -5.0m ）,采用继电 器按纽开关或倒顺开关操作。5）硅搅拌机等公用机械设备和操作者均应持有有效操作证上岗，其 他专业工种的机械设备（如钢筋机械、木工机械、砂浆搅拌机等

2、）实行 定人定岗持证操作，操作前要进行安全技术交底，学习操作规程，掌握 操作要领；潜水泵等带水作业机械，蛙式打夯机、电焊机等操作者还要 穿绝缘鞋、戴绝缘手套等防护用品。第十一章基坑支护西南科技大学综合实业楼，基坑深度较大，北边不具备放坡条件， 原基坑位置回填渣土较多，开挖后边坡易失稳。在开挖地下室施工过程 中为确保整个工程的安全，为结构施工创造条件，落实专业基坑护壁单 位对现场情况分析、设计并通过专家组审查合格后方可进行施工。喷锚支护方案见支护设计图集，锚杆采用（p48钢管，加强筋（p12螺 纹钢，网筋（p6、5圆钢。A、锚杆施工：用专用锚杆机将锚杆顶入地层中；B、人工修整壁面：按有限放坡量修

3、整平直；C、挂网：在每段锚杆施工完成后，将编制好的钢筋网片挂在已修 整好的壁面上；D、焊接主筋：在钢筋网片的外面铺设主筋，并与锚杆焊接起来;E、喷射雄:上述工作完成后，向壁面喷射细石雄，厚度80mm , 坡肩乙厚度50mm ;基坑壁表面采用喷射球和钢筋网支护，土体内采用锚杆压力灌浆， 通过压力灌浆使支护结构与土体形成整体，共同承担土压力，锚杆参 数应根据开挖过程中地质实际情况和基坑位移情况调整喷锚支护施工与土方开挖交叉同步进行：整个基坑分层分段开挖， 每层土方机械开挖挖深作业面高度2.5m左右，遇局部土层较差时开挖 深度不得大于1.0m ,且每段长度不得超过20m ,开挖深度不得偏差 200m

4、m。并可按如下工序进行施工：修面、素喷雄、挂钢筋网、喷射 建、打锚杆、焊接主筋、补喷玲、继续下段土方开挖。为防止地表水的渗漏对护壁土体的侵蚀，在基坑四周竖向护壁中 设置排水孔，排水孔间距根据现场确定。在施工过程中，出现渗水处 应立即增设排水孔。从土方开挖开始的施工过程中要严格监测基坑周 边的变形，及时反馈及分析，及时采取相应的抢救措施，使基坑不发 生意外破坏和变形，确保工程顺利施工。基坑工程和周围环境监测如下：1. 对围护墙侧压力、弯曲应力和变形的监测2. 对支撑（锚杆）轴力、弯曲应力的监测3. 对腰梁（围檀）轴力、弯曲应力的监测4. 对立柱沉降、抬起的监测等5. 坑外地形的变形监测6. 临近

5、建筑物和构筑物的沉降和倾斜监测7. 地下管线的沉降和位移监测施工在网喷施工前应认真检查和处理锚喷支护作业区的危石，施 工机具应布置在安全地带。施工中应定期检查电源线路和设备的电器 部件，确保用电安全。喷射机、水箱、风管、风包、料管等进行密封 性能和耐压试验合格后方可使用。喷射硅施工作业中要经常检查出料 弯头输料管和管路接头等有无磨薄击穿或松脱现象发现问题应及时处 理。处理机械故障时，必须使设备断电、停风，向施工设备送电、送 风前应通知有关人员。处理机械故障时，必须使设备断电、停风，向 施工设备送电、送风前应通知有关人员。喷射作业中处理赌管时，应 将输料管顺直必须紧按喷头，疏通管路的工作风压不得

6、超过0.4Mpa。 喷射硅施工用的工作台架应牢固可靠并应设置安全栏杆。非操作人员 不得进入正在进行施工的作业区，施工中喷头和风管前方严禁站人。 喷射硅作业人员采用个体防尘用具。第十二章脚手架防护第1节落地脚手架计算书西南科技大学综合实业楼，属于框架剪力墙结构，地上26层； 地下1层；建筑高度为30m左右；总建筑面积：39794.12平方米；根 据本工程特点，采用落地双排扣件式钢管脚手架，根据市场租赁实际 目前钢管规格一般为中48x3.0来计算。计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001).建筑结构荷载规范(GB50009-2001)等规范编制。一、搭设要求根据现场实

7、际情况，采用双排脚手架，架体立杆内侧采用安全密 目网全封闭围挡施工。3.2米高搭设首层平网，随施工进度设随层网， 每隔6米设层间网。二、构造要求立杆间距1.5米，立杆基础垫通长板,使用钢底座。底座中间设置 钢管芯子，高度大于15 cm。离地高度20cm设置纵横方向扫地杆。 连续设置在立杆内侧，立杆接长采用对接，且接头交错布置，高度方 向错开50cm以上，相邻接头不应再同跨内。接头距大横杆与立杆的 交接处不应大于50cm ,顶层立杆可搭接，长度不应小于1m ,两个扣 件。立杆垂直偏差，架高30m以下时，要求不大于架高的1/200。大横杆间距控制在1.5m ,以便立网挂设，大横杆置立于立杆里 面，

8、每侧外伸长度不应小于10cm，但不应大于20cm，杆件接长需对 接，接点距主接点的距离不应大于50cm。小横杆搭在大横杆上面，伸出大横杆长度不小于10cm ,小横杆 间距，立杆与大横杆交接处必须设小横杆，脚手板处75cm ,且伸入 墙内部小于18cmo剪刀撑外脚手架的两端转角处，以及中间每隔67根（915m ）立杆应 设一组剪刀撑，剪刀撑从基础开始沿脚手架高度连续设置、宽度不小 于6米，最少跨4跨，最多6跨，与地面的夹角为：跨5跨时50。、跨4 跨时60。剪刀撑杆件接长需搭接，搭接长度不小于1m ,使用三个扣 件均匀分布，端头距扣件不小于10cm。脚手板应满铺脚手板，严禁探头板，不得高低不平，

9、并要设置挡 脚板，挡脚板高度为18cm ,满铺距墙小于10cm。脚手架高度在7m以上及每高4m ,水平每隔6m同建筑物牢固拉 结，内外用50cm钢管固定。并加设顶撑使之同时承受拉力和压力， 保证架与建筑物之间连接牢固，不摇晃、不倒塌。排水措施：架底处不得有积水，并设排水沟。外脚手架必须由持证人员搭设，随楼层的增高逐层对其进行检查 及分段验收，高度9m验收一次，不符合要求的应迅速整改。外脚手架搭拆的安全技术措施外脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基外脚手架不得搭设在距离架空线路的安全距离内，并做好可靠的 防雷接地处理。外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。外脚手架严禁

10、钢板、钢木混搭、禁止扣件、绳索、铁丝混用。拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划， 报请批准，进行安全技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架 的步骤和方法、安全措施、堆料堆放地点、劳动组织安排等。拆架时应划分作业区，周围设防护围栏，竖立警戒标志，地面应 设专人指挥，禁止非工作人员进入。拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、 剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原 则依次进行，严禁上下同时进行拆架作业。拆除时，要同一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有 关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。拆下的材料要及时下运，严禁抛甩，运至地

11、面的材料应按指定地 点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收处理。脚手架计算书一、计算说明：本计算书是依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001编制而成的。每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2)：0.1248 ;脚手板自重标准值(kN/m2):0.300 ;栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m2):0.150 ;安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.005 ;脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:木板脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木工板脚手二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)第5.2.4 条规定，大横杆按照三跨

12、连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计 算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值:Pi=0.033kN/m ;脚手板的自重标准B：P2=0.300x0.900/(3+1)=0.068kN/m ;活荷载标准值:Q=3.000x0.900/(3+1 )=0.675kN/m ;静荷载的设计值:qi=1.2x0.033+1.2x0.068=0.121kN/m ;活荷载的设计值:q2=1.4x0.675=0.945kN/m ;q2q2q2图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）_1_11图2大横杆设计荷载

13、组合简图（支座最大弯矩）2. 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:以】或=0.080】尸+0.10源2跨中最大弯距为 Mimax=0.08x0.121x1.5002+0.10X0.945X 1.5002=0.234kN.m ;支座最大弯距计算公式如下：“5 =-0.102-0.1172支座最大弯距为 M2max=1.5002=-0.276kN.m ;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： a=Max(0.234x 106,0.276x 106)/4490.0=61.470N/mm2 ;大横杆的最大弯曲应力为o=61.470N/mm 2小于大横杆的抗压

14、强 度设计值f=205.0N/mm2 ,满足要求！3. 挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:qi=Pi+P2=0.033+0.068=0.101kN/m ;活荷载标准值:q2=Q=0.675kN/m ;最大挠度计算值为：V=0.677x0.101 X1500.04/(100x2.06x105x107800.0)+0.990x0.675x1500.04/(100x2.06x105x107800.0)=1.679mm ;大横杆的最大挠度1.679mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与 10mm ,满足要求!三、小横杆的计算：根据

15、JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度 和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算 值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩 和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值：pi=0.033x1.500=0.050kN ;脚手板的自重标准值:P2 1.500/(3+1 )=0.101 kN ;活荷载标准值:Q=3.000x0.900x 1.500/(3+1 )=1.013kN ;集中荷载的设计值:P=1.2x(0.050+0.101)+1.4x1.013=1.599kN ;小横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：虬 g = qiWMq2/8=0.004kN.m :集中荷载最大弯矩计算公式如下：m 一切泌m =MPmax=1.599x0.900/2=0.720kN.m ;最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.724kN.m ;最大应力计算值o=M/W=0.724x106/4490.000=161.151 N/mm2 :小横杆的最大弯曲应力o=161.151N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2 ,满足要求！3. 挠度验算最大挠度