《攀枝花高支模支架方案6.10.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《攀枝花高支模支架方案6.10.doc（36页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、攀枝花金海开元名都大酒店工程 高支模专项施工方案攀枝花金海开元名都大酒店工程3-4层10.25m高及5层5.7m高转换层高支模专项施工方案编制单位：重庆市渝万建设集团有限公司编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 日 期： 二零一零年四月 已修改一、工程概况攀枝花金海开元名都大酒店工程位于攀枝花市炳三区机场路旁，酒店地下三层、地上二十四层组成。建筑面积69316，结构高度为99.8m。基础为人工挖孔桩地基，抗震设防烈度7度，耐火等级一级，设计使用年限50年，结构形式为框架剪力墙结构。规范规定:层高超过5m的模板支撑属高支模，需编制专项施工方案，且需要经5人以上的专家组论证后才能实施。本工程施
2、工难点在3 -4层部位超大空间大跨度高支模施工，层高为10.25m，板厚130mm，纵向最大梁截面尺寸500mm *1800mm，共计四根，跨度为21.6m，最大截面配筋为，N1612、2132、10100，和横向最大梁截面尺寸400mm *1000mm，共计两根，跨度为44.299m，最大截面配筋为，N812、925、10100；以及5层转换层大跨度高支模施工，层高5.7m，板厚150mm，最大梁截面尺寸550mm *1800mm。共计四根，跨度为21.6 m，最大截面配筋为：3025、12100；以上梁砼等级为C40，浇筑砼时，按先浇梁后浇板的顺序进行，且在高支模范围内（3-9轴3-22轴
3、和3-H3-E轴之间）的砼，全部采用塔吊吊运至板面，并均匀分布进行浇筑。二、设计计算为了保证施工安全，必须对其脚手架支撑体系作详细计算。（一）计算依据1、浙江工业大学建筑规划设计研究院提供的酒店施工图纸。2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001），（以下简称扣件式规范）。3、参考资料：现浇混凝土结构施工手册，（简称施工手册）。建筑施工计算手册中国建筑工业出版社（简称计算手册）。建筑施工扣件或钢管脚手架构造与计算。混凝土及砌体结构冶金工业出版社。建筑结构荷载规范 GB50009-2002建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91施工现场临时用电安全技术规程 GB500
4、09-2002建筑机械使用安全技术规程 JGJ130-2001建筑施工安全检查标准 JGJ80-91（二）计算范围为安全起见，选取层高为10.25m、大梁尺寸5001800、楼板厚度为130mm以及选取层高为5.7m、大梁尺寸5501800、楼板厚度为150mm作为计算标准。说明：1、梁模板：采用18mm厚木胶合板（主要技术性能符合钢框胶合板模板技术规程JGJ96-95），50100木枋作为龙骨，沿梁长方向布置，沿梁高间距250mm，沿梁底方向布置四根。大梁两侧采用12300300对拉螺杆连接。2、楼板模板：采用18mm木胶合板（主要技术性能符合钢框胶合板模板技术规程JGJ96-95），501
5、00木枋作为龙骨，间距300mm。3、满堂架体：、杆件用Q235483.5mm钢管（主要技术性能符合冷弯薄壁型钢结构技术规范TJ18-75），立杆下部设通长垫木；所有立杆的连接均采用对接扣件错开相连，且所有立杆顶部均采用顶托支撑（详见高支模满堂架搭设图）。、板底支撑体系：搭设纵向、横向和水平剪刀撑。取纵横立杆间距为lalb0.8m，步距1.5m。纵向和横向剪刀撑共设4道，底部和顶部各设一道，中间间隔设两道（详见高支模满堂架搭设图）。、大梁支撑体系：在梁底中部设两组立杆，梁的两侧距梁底立杆0.30m处设置立杆，即梁底横向间距0.3m；所有立杆沿梁方向纵距0.4m，横杆步距1.5m。梁两侧及梁底立
6、杆设置垂直剪刀撑，由底至顶连续设置。大梁两端设置248的斜撑和大梁两侧的纵横杆相连。且大梁两侧的立杆与横杆相连的部位必须采用双扣件。、纵向21.6m跨方向设置三道垂直剪刀撑，分别布置在两端和中部；横向44.299m跨方向设置四道垂直剪刀撑，在两端分别布置一道，中部每隔14.8m设置一道；5层层高5.7m转换层部位，在立杆上下1/3和1/2的部位，分别设置一道水平剪刀撑；其剪刀撑的角度一般为450-600。、满堂架搭拆顺序：搭设顺序：放梁线铺脚手板支梁底架支满堂架搭剪刀撑支梁模板支顶板模板拆除顺序：先拆顶板模板，待大梁砼强度100%达到设计强度且上层模板架拆除完后方可拆除大梁模板和支撑架。、三层
7、、四层10.25m高支模搭设过程中，二层的满堂架不能拆除；五层5.7m转换层高支模搭设过程中，三层、四层10.25m高支模不能拆除，必须根据规范规定的砼龄期要求，方能进行底模的拆除。（三）荷载计算 1、楼板支撑（取一计算单元）荷载计算、支撑架自重（恒载）立杆：（10.250.050.13）0.03840.3866KN横杆、纵杆：0.870.038420.4301KN直角扣件：70.01320.0924KN对接扣件：0.018440.0736KN剪刀撑（取45o）：旋转扣件（双向，取45o）： 所以，支撑架自重为0.3828 KN + 0.4301 KN +0.0924 KN +0.0736 K
8、N +0.1738 KN +0.0574 KN =1.21KN；、楼板支撑体系恒载： 支撑架自重标准值为：1.21KN； 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2； 楼板钢筋自重标准值：1.1 KN/m3； 楼板新浇混凝土自重标准值：24 KN/m3。、楼板支撑体系可变荷载： 施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0KN/m2(该部位混凝土浇筑方式采用塔吊运输结合人工浇筑，故混凝土倾倒产生的荷载与振捣荷载不会在同一部位产生，故在此不考虑混凝土的倾倒荷载)；、大横向水平杆验算底板模板下大横向水平杆按两跨连续梁计算，两跨连续梁计算简图如下：作用大横向水平杆永
9、久线荷载标准值qk10.30.8（1.124）0.130.82.85KN/M作用大横向水平杆永久线荷载设计值q11.22.853.42 KN/M作用大横向水平杆可变线荷载标准值qk20.81.00.82.02.40KN/M作用大横向水平杆可变线荷载设计值q21.42.43.36 KN/M故：作用大横向水平杆线荷载设计值为qq1q23.423.366.78 KN/M大横向水平杆受最大弯矩M0.125 qlb20.1256.780.820.54 KN.M抗弯强度（满足要求）W-钢管的截面模量（抵抗矩）5.08103mm3f-Q235钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值205N/mm2按三跨连续梁计算的扰
10、度 700/250=2.8mm （满足要求）E-钢管的弹性模量2.06105N/mm2 I-钢管的惯性矩12.19104mm4 、扣件的抗滑承载力计算验算 R1.25 qlb1.256.780.86.78KNRC8KNRC-直角扣件抗滑承载力设计值8KN考虑混凝土振捣时，在立杆和顶层水平杆的连接部位产生集中荷载，扣件螺栓拧紧力矩值应按规范要求5.1.7达到40N.M65N.M（表5-58）。、模板支撑架立杆计算支架立杆的轴向力设计值为大横向水平杆传给立杆最大竖向力与楼板底板支架自重产生的轴向力设计值总和。即NRN1.26.781.211.28.23KN1、当步距h取1.5m时模板支架立杆的计算
11、长度loh2a1.520.1481.796m h-横杆步距，取1.5m a-顶层横杆到楼板底模的距离0.0480.100.148m根据扣件式规范，查表5.3.3(取最小立杆间距和最小连墙件设置)得长度系数1.5（施工手册表5-16）由规范公式5.3.3得l/iklo /i取k1，11.5179.6/1.58170.5210（满足要求）-本支撑架的长细比k-计算长细比附加系数-考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数i-钢管的回转半径1.58cm取k1.155，1.1551.5179.6/1.58196.93查规范附录C表C得稳定性系数0.186由规范公式5.3.1-1验算支架立杆稳定性即：（满
12、足要求）-立杆稳定系数A-Q235483.5mm钢管的截面积(施工手册表5-17)f-Q235钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值205N/mm22、大梁支撑（取一计算单元）荷载计算、支撑架自重（恒载）立杆：（10.250.10.13）0.03840.3848KN横杆：0.370.03840.0806KN纵杆：0.470.03840.1075KN直角扣件：730.01320.2772KN对接扣件：0.018420.0368KN剪刀撑及旋转扣件（取45o）：0.17380.05740.2312KN所以，支撑架自重为0.3848KN+0.0806KN +0.1075KN+0.2772KN+0.0368K
13、N+0.2312KN=1.1181 KN、大梁支撑体系恒载：图一 （1）、支撑架自重标准值为：1.1181KN； （2）、大梁木模板自重标准值（采用18mm厚木胶合板，50100木枋作为龙骨，沿梁长方向通长布置，竖向间距250，双钢管背楞间距400，即对拉螺杆延梁长方向间距400）：以延长米为计算单位 a、模板自重(=580kg/m3=5.8KN/m3)：（1.67+0.5+1.67）0.0185.80.4009KN/mb、方木自重(=600kg/m3=6KN/m3)：（6+4+6）0.10.0560.48KN/mc、钢管自重：背楞：斜撑：1.07 =2.675m横担：1.1=1.375 m
14、故其自重为：（18.5+2.675+1.375）0.0384=0.8659KN/m 所以，大梁模板体系总体自重为0.4009KN/m +0.48KN/m+0.8659KN/m =1.7468 KN/m （3）、大梁钢筋自重标准值：1.3KN/m3； （4）、大梁新浇混凝土自重标准值：24KN/m3。、大梁支撑体系可变荷载： 施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0KN/m2；、小横向水平杆验算大梁模板下横向水平杆按两跨计算，两跨计算简图如下：垂直于梁方向水平杆受恒载作用的集中力标准值：pk11.74680.41.80.5（1.324）0.40.54.90KN垂直于梁方向水平杆受活载作用的集中力标准值：pk2（12）0.40.50.6KN故，传给垂直于梁方向水平杆集中力标准值： pkpk1pk24.90+
