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1、后浇带回顶方案一、工程概况本工程为余政储出(2013) 25号地块(杭州余杭上园路项目)1#14#楼及 地下室工程，总建筑面积22.1万平方米，由8栋18层和6栋25层高层住宅及 商业组成。主楼均为剪力墙结构，商业及地下室为框架结构，地下室局部为无梁 楼盖结构。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)2、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)3、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)4 、甲方提供的施工图纸三、编制目的本工程为减小混凝土收缩产生的附加应力、以及避免不均匀沉降，按设计要求滞留了温度后浇带和沉降后浇带，为了避免地下室混凝土顶
2、板拆模后因自重和 外荷载产生变形，根据现场实际情况，制定了3种加固措施： 对12栋13栋主楼结构内的后浇带采用单排脚手架支撑方式进行加固， 对已支模和浇筑的地下室顶板采用双排脚手架支撑方式对后浇带进行加固， 对还未浇筑的地下室顶板决定将采用 200mm*200mm素混凝土柱支撑方式对 后浇带进行加固。四、施工流程4.1、支撑脚手架的施工流程1、后浇带模板支撑脚手架与满堂架作为同一体系搭设。2、顶板混凝土强度达到设计要求拆模时，后浇带处支模必须随时拆除随 时回顶，且一跨一跨循环进行。3、后浇带浇筑时，回顶支撑脚手架与后浇带支模架连接，提高支模架稳 定性。4、待后浇带混凝土强度达到设计要求后，回顶
3、支撑脚手架与支模架一同 拆除，并人工搬运出场。4.2、素混凝土柱施工流程1、素混凝土柱与地下室墙柱及顶板同时支模、同时浇筑，强度达到要求后同时拆模（素混凝土柱支模方式见附图）。2、在浇筑后浇带时素混凝土柱与后浇带支模架相连，对支模架起到一定固定作用。3、待后浇带混凝土强度达到设计要求后，人工拆除素混凝土柱并及时修复顶板和底板表面，人工清理废料并将其搬运出场。五、支撑平面布置5.1、单排脚手架支撑采用扣件式钢管脚手架支撑，材料采用 40mm*90m木枋通设梁板底部，采 用:：48 3.0钢管在后浇带两侧搭设单排支撑架体，两侧立杆采用横向水平杆和横 向扫地杆进行连接固定。立杆距后浇带300mm立杆
4、纵向间距600mm距地面200mm 设一道纵横向扫地杆，往上1500mm再设一道纵横向水平杆。架体顶端放置可调 U托，木枋放在U托上，U托使用长度W 200mm5.2、双排脚手架支撑采用扣件式钢管脚手架支撑，材料采用 40*90mm木枋通设梁板底部，采用48x3.0钢管在后浇带两侧搭设双排支撑架体，内侧立杆距后浇带300mm立杆纵向间距600mm横向间距600mm距地面200mm设一道纵横向扫地杆，步距 1500mm架体顶端放置可调U托，木枋放在U托上，U托使用长度W 200mm5.3、素混凝土柱支撑后浇带宽度800mm,素混凝土柱在后浇带两侧都布置，柱边与后浇带边平行，柱边距离后浇带边500
5、mm。柱距布置：1、有梁楼盖处：素混凝土柱设置在主梁下，柱距及为两主梁间距，板由主梁和次梁支撑，板净宽约2.5米，板下可不设支撑。2、 无梁楼盖处：两柱帽中间设置两道支撑，柱距2700mm （详见附图）。3、 在地下室外墙、人防墙处：素混凝土柱到墙面距离1100mm。六、承载力验算6.1、单排脚手架支撑稳定性验算1、计算参数（1）考虑最不利情况，取最大板厚进行验算，人防区板厚200mm(2) 支撑架最大搭设高度取 L=H层高-h板厚=2.9-0.2=2.7m(3) 立杆计算长度Io =1.5m(4) 钢筋混凝土自重取25kN/m3,最大施工活荷载取首层施工活荷载10kN/m2(5) 立杆最大受
6、力面积1023mm*600mm(6) 查扣件式钢管脚手架规范附录，脚手架自重取 0.1507kN/m2、立杆稳定性验算由可变荷载效应控制的组合s1=1.2 (25 1.023 0.6 0.2 0.1507 2.7)1.4 10 1.023 0.6 =12.07kN由永久荷载效应控制的组合s2 =1.35 (25 1.023 0.6 0.2 0.1507 2.7) - 0.7 1.4 10 1.023 0.6 =10.71kN荷载组合值 s二s1=12.07kN立杆截面积A = 424mm2，立杆截面回转半径i =15.9mm长细比 =lo/i =1500/15.9 =94.34，查轴心受压稳定
7、系数表知=0.631根据立杆稳定性公式12.07 1030.631 4242 2= 45.1N/mm 205N /mm满足要求。6.2、双排脚手架支撑稳定性验算1、计算参数（1） 考虑最不利情况，取最大板厚进行验算，最大板厚400mm（2）支撑架搭设高度取 L=H顶板-H底板-h板厚=-0.9-（-4.9） -0.4=3.6m（3）立杆计算长度Io -1.5m（4）钢筋混凝土自重取25kN/m3,首层施工活荷载取10kN/m2（5）每根立杆受力面积600mm*600mm（6）查扣件式钢管脚手架规范附录，脚手架自重取 0.1249kN/m7 V V V V2、立杆稳定性验算由可变荷载效应控制的组
8、合s1 =1.2 (25 0.6 0.6 0.4 0.1249 3.6) 1.4 10 0.6 0.6 = 9.90kN由永久荷载效应控制的组合s2 =1.35 (25 0.6 0.6 0.4 0.1249 3.6) 0.7 1.4 10 0.6 0.6 = 9.00kN何载组合值 s = s! = 9.90kN立杆截面积A = 424mm2，立杆截面回转半径i =!5.9mm长细比，=lo/i 500/15.9 =94.34，查轴心受压稳定系数表知:=0.631根据立杆稳定性公式3N 9.9如032237.0N /mm 205N / mm2申A 0.631 x424满足要求。6.3、有梁楼盖
9、素混凝土柱承载力计算1、计算参数（1）考虑最不利情况，素砼柱取最大高度 L=H顶板-H底板-h梁高=-0.9-（-4.9）-0.6=3.4m（2）素混凝土柱采用C30混凝土， fc=14.3N/mm2（3）素混凝土柱距取最大值l=8.1m,截面积A=200*200=40000mm2（4）主梁按最不利考虑，最长悬臂取 5.5m，最大间距取6.6m,截尺寸按最大考虑，取600mm*1100mm次梁取最大截面 500mm*900mm主梁间距内最多分布2道横向次梁和1道纵向次梁（5）人防区有梁楼盖板厚200mm（6）钢筋混凝土自重取25kN/m3,首层施工活荷载取10kN/m22、承载力验算（1）素混
10、凝土柱承受荷载组合值素混凝土柱受荷载按悬臂一半取值恒载板自重 0.5 0.5 （6.6 5.7） 5.5 0.2 25 =84.56kN主梁自重 0.5 0.6 1.1 5.5 25 = 45.38kN次梁自重 0.5 0.5 0.9（2 5.5 6.6） 25 = 99kN恒载 g =84.56 45.38 99 二 228.94kN活载板传荷载 0.5 1/2（6.6 5.7） 5.5 10=169.13kN由可变荷载效应控制的组合S1 =1.2 228.94 1.4 169.13 = 511.51kN由永久荷载效应控制的组合S2 =1.35 228.94 0.7 1.4 169.13 =
11、 474.82kN 荷载组合值 S二S = 511.51kN（2）素混凝土柱轴心压力设计值N素混凝土柱两端固支，计算长度lo=0.5 L= 1700mmIo /b =1700/200 =8.5查钢筋混凝土轴心受压稳定系数表:=0.995混凝土柱的轴心压力设计值：N = fc A =0.995 14.3 40000 = 569.14kN S = 511.51kN承载力满足要求。6.4、无梁楼盖素混凝土柱承载力计算1、计算参数（1）考虑最不利情况，板厚取人防区板厚 400mm（2） 素砼柱取最大高度 L=H顶板-H底板-h板厚=-1.6- （-4.9）-0.4=2.9m（3）素混凝土柱采用C30混
12、凝土， fc=14.3N/mm2（4）素混凝土柱最大受力面积2.7m*3.4m（5）钢筋混凝土自重取25kN/m3,首层施工活荷载取10kN/m22、承载力验算（1）素混凝土柱承受荷载组合值 S恒载 2.7 3.4 0.4 25 = 91.8kN活载 2.7 3.4 10=91.8kN由可变荷载效应控制的组合51 =1.2 91.8 1.4 91.8 =238.68kN由永久荷载效应控制的组合52 = 1.35 91.8 0.7 1.4 91.8 = 213.89kN荷载组合值 S二S二238.68kN（2）素混凝土柱轴心压力设计值N素混凝土柱两端固支，计算长度Io = 0.5 L = 145
13、0mmlo/b =1450/200 = 7.25查钢筋混凝土轴心受压稳定系数表=1.0混凝土柱的轴心压力设计值：N 二 fc A = 1.0 14.3 40000 =572kN . S = 238.68kN承载力满足要求。七、楼板变形量验算7.1 、有梁楼盖1、柱的压缩变形量33= 1.45mmFL 511.51 103 3.4 103=1 EA 3.0 00 x 400002、悬挑梁端相对挠度按最不利情况考虑，主梁取最小截面 250mm*600mm梁的悬挑长度l=500mm梁线荷载值：恒载 g =0.5 (6.6 5.7) 0.2 25 0.25 0.6 25=34.5kN/m活载 q =0
14、.5 (6.6 5.7) 10=61.5kN/m由可变荷载控制的效应组合s1=1.2 34.5 1.4 61.5=127.5kN/m由永久荷载控制的效应组合s2=1.35 34.5 0.7 1.4 61.5 = 106.85kN/m荷载组合值取 s = s1 =127.5kN/m=127.5N/mml 4悬挑梁端相对挠度厶2二也8EI127.5 500448 3.0 10250 600312= 0.007mm3、板跨中相对挠度取主梁间的整块板为对象，不考虑次梁的支撑作用，对板进行简化计 算，板厚200mm取板的计算宽度100mm板两端固支，计算长度lo = I / 2 二 3600mm o计算
15、宽度内的线荷载:恒载 g =0.1 0.2 25 =0.5kN/m活载 q=0.1 10 = 1kN / m由可变荷载控制的内力组合 si = 1.2 0.5 1.4 1 =2.0kN/m由永久荷载控制的内力组合 S2T.35 0.5 0.7 1.4 1=1.66kN/m 荷载组合值 s 二 s1 二 2.0kN / m 二 2.0N / mm44板跨中相对挠度厶3二殂05 2.0 3600_ = 2.187mm384EI384 汽 33 104 沢10 200_12板跨中总变形量-V 23 =1.45 0.007 2.187 = 3.644mm：1/250 = 28.8mm 变形满足要求。后浇带乍VV VT VV V 卜VV VT VV V7
