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1、宁夏国电吴忠热电厂“上大压小”新建项目 侧煤仓间工程悬挑式扣件钢管脚手架施工方案目 录一、编制依据2二、工程概况：三、方案计算：2附件:我方委托河海大学进行的结构力学验算10一、编制依据1。 建筑施工组织设计规范 B/T55022091。 建筑施工安全检查标准 JGJ59211。3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ13-201.4建筑施工现场环境与卫生标准 GJ146004.5电力建设安全工作规程 L009102 。6电力建设安全健康与环境保护管理工作规定200版1.7建筑施工手册第五版1。8简明施工计算手册（第三版)1。9煤仓间框架结构图6F50ST707 西北电力设计院。煤仓间框
2、架运转层及以上楼板及纵梁结构图60F561ST030709 西北电力设计院1。1宁夏电建作业指导书编制规定 宁夏电建编制二、工程概况：宁夏国电吴忠热电厂“上大压小”新建项目侧煤仓间工程现已施工至38米结构层,该结构层施工脚手架按满堂式脚手架搭设,该层结构外侧无任何悬挑构件,施工至该层时，脚手架须在结构外侧悬挑搭设人行通道。该脚手架搭设形式属于简单的支挑架,即水平杆与满堂脚手架采用扣件连接,承受拉力，斜支撑杆上端与水平杆连接，下端支撑在下层结构板面上,承受压力。该层结构脚手架搭设高度H=7.7m,脚手架步距为1.5m,脚手架横杆挑出段距结构外侧即纵距1m,横杆结构内侧与满堂脚手架整体连接，长度为
3、4.9m，立杆横距1.2m,人行道脚手板底脚手架管间距为m，脚手板采用满铺形式,防护栏杆搭设两道(分别为1。m及。6m）,人行道两侧底部设不小于18mm宽挡脚板。三、方案计算：钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG130-011)。计算参数:双排脚手架，搭设高度7。75米,立杆采用单立管.立杆的纵距1。10米，立杆的横距1。0米，立杆的步距。50米。采用的钢管类型为4。3.6。 因该脚手架人行通道仅供施工人员通行,上部不放置任何施工材料及工器具,施工均布荷载为2。Nm,施工层按层考虑。 脚手板采用木板,荷载为0。5kN/m2，按照铺设1层计算栏杆采用脚手架,荷载为0。5
4、k/m，安全网荷载取0.0050N/m脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。2.1、稳定性计算作用在脚手架上的荷载包括恒荷载(脚手架杆部件的自身重力、作业层脚手板后重力、整体拉结杆件及防护材料的自重) 及活荷载(施工荷载)两部分，计算如下:(1）恒荷载标准值 式中恒荷载标准值(KN) ；脚手架搭设高度(） ;以每米架高计的构架基本结构杆部件的自重计算基数(KN/m）；以每米立杆纵距计的作业层面材料的自重计算基数（KNm);以每米架高计的拉结杆件和防护材料的自重计算基数(KN);同时存在的作业层设置数，取=1层；立杆纵向间距(m）。查脚手架自重基数表得、值进行计算如下：恒荷载标准
5、值计算表(KN/m）（KN/)（KN/m)(m) （m)扣件式脚手架0.3360。980。6147。751。1775（。1336+0。064)+1。0.2987=1.84K（2）稳定性计算不考虑风荷载,其稳定性计算公式为:不组合风荷载时:-计算立杆段的轴向力设计值(N），应按本规范式不组合风荷载时：脚手架结构自重产生的轴向力标准值-施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。-轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比确定，长细比,;计算长度（mm)-截面回转半径(m），查表B.0。1的i=5.9m立杆的截面面积(mm2)查表B0。1的A=f-钢材的抗压强度设计值
6、，查表5.16的立杆的计算长度 式中k-满堂脚手架立杆的计算长度附加系数,按表5.取值,高度小于0m时,k=1.155。h-步距，取1。m；-单杆计算长度系数,取1。55稳定性计算:立杆计算长度:=1。155155。5=.68m长细比:=2。68/1103=168查表A。.当等于168时,=0251=1.2。84 +221。4=3.6 (K)综合上述结果，脚手架立杆间距（横向、纵向)200100mm能满足稳定性要求。2。、挠度计算、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算小横杆的
7、自重标准值 P1=0。038k/脚手板的荷载标准值 P2=0.350。103=0。28kN/活荷载标准值 Q=2.0001.1003=0。7300kN/m荷载的计算值 q=.0.081.20。12840.=1.22k/m小横杆计算简图2。强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：M=。221。202/8=0.22kN。m=.2160。0=41.2N/m2小横杆的计算强度小于25.0/mm2，满足要求!。挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值=.0+012。0.6kN简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0.81200。/(3842.6105
8、1271000)=0。923m小横杆的最大挠度小于1200.0/150与1m,满足要求！、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形.1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=.081.0000.08N脚手板的荷载标准值 =0.3501。1001。200/3=0。54k活荷载标准值 Q=2001.1001。2003。8kN荷载的计算值 P=(1。20。038+。01+。408)/0。731N大横杆计算简图.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大
9、弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.8(1.03）120020.270。7121。200=0。4k。m=0。20106/520.0=5。63/m大横杆的计算强度小于5。0N/mm,满足要求!3。挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=。670。0381500。04/(002.061051270。000)=0.05m集中荷载标准值P=0。038+0.154+01.72kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度=1.8831072.001500.（0
10、2.06012710。00）=2.mm最大挠度和:=V1+V=2。65mm大横杆的最大挠度小于1500/15与10m,满足要求！2、支杆的受力计算:悬臂部分受脚手架荷载的作用,里端为与结构脚手架连接点,为墙支点。水平脚手架杆的截面惯性矩I = .7m,截面模量W 。26c3,截面积 = 5。06cm。受脚手架荷载N=3。60k水平脚手架杆自重荷载 q=.25。0。00。810=0。0kNm斜支撑杆与水平杆的连接点为点,点与斜支撑杆连接水平脚手架杆所受力P为脚手架荷载N和脚手架杆自重q之和，P=+q3。6+0。53453。77KN支杆的轴向力P1按照受力简图计算的：P= cosP1=.6kN支杆
11、的强度计算：斜支撑杆的轴力P1我们均取最大值进行计算，为P1=3.6kN下面压杆以脚手架杆4。336m计算,斜压杆的容许压力按照下式计算:=N/ f其中 N- 斜支撑杆的轴心压力设计值,N = 3.kN; - 斜支撑杆净截面面积, =5。062。轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比确定,25 - 斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是.3N/mm;f 斜拉杆抗拉强度设计值,f = 15/mm2;受压斜杆的稳定性计算 ,满足要求!2.4、水平悬挑杆件受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端受脚手架荷载的作用，里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算
12、公式其中 k m/l,kl = ml/l,k2= m2/。本方案算例中,m =1。 ,l 4。9m,m= 0。3 m,m2 =1。0 ;水平支撑架杆的截面惯性矩I = 12.7 c，截面模量(抵抗矩) = 5.2 c3.水平脚手架杆自重强度计算荷载 q=0.054。=0.225 N/;k=1.1/4。90.22k=。3 / 4。9 =0。06k=1.0 / 4。9 0N=P2=PP1=0.7KN代入公式,经过计算得到支座反力RA 0.kN支座反力 B 161 kN最大弯矩 M =.421 N。m 最大应力 = 4。21105 /( 1.0 560 )76.2 Nmm2水平支撑脚手架杆的最大应力计算值 7.23 N/m2 小于水平支撑梁的抗压强度设计值15 N/m,满足要求!2.5、扣件抗滑移计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，其扣件的抗滑移承载力应符合下列规定：RRcR-纵向或横向水平杆传递给立杆的竖向作用力设计值Rc扣件抗滑移承载力设计值 查（JJ1320)得到直角扣件和旋转扣件抗滑承载力设计值为8KN。由于纵向或横向水平杆与立杆连接时，将所有力传递给立杆,其立杆轴心设计值为N经计算N=3. N所以=R3.77;Rc=8KN N=RR 因此扣件抗滑移符合要求。附件
