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1、1. 脚手架计算书8.1、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑地基基础设计规范 GB50007-20113、建筑结构荷载规范 GB50009-20124、钢结构设计规范 GB50017-20035、混凝土结构设计规范 GB50010-20106、建筑施工手册第五版8.2、脚手架总参数架体搭设基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型48x3脚手架架体高度H(m)30水平杆步距h(m)1.8立杆纵(跨)距la(m)1.5立杆横距lb(m)1.2内立杆距建筑距离(m)0.2横向水平杆悬挑长度(m)0.15纵横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵杆上横杆根数
2、n2连墙件布置方式两步三跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号48x3扣件连接的连接种类双扣件连墙件与结构墙体连接承载 力(kN)80连墙件计算长度a(m)0.2t r +【、厶、忖 何载参数脚手板类型竹笆脚手板挡脚板的类型竹串片挡脚板脚手板铺设层数每隔(X) 一设每2步设置一层密目安全网自重标准值(kN/m人2)0.01实际脚手板铺设层数3装修脚手架施工层数1结构脚手架施工层数1横向斜撑每隔(X)跨设置5架体顶部风压咼度变化 系数0.65架体底部风压咼度变化系数0.65风荷载体型系数1.271脚手架搭设地区广东(省)深圳市(市)脚手板自重标准值(kN/m人2)0.1地基参数基础
3、类型混凝土楼板地基承载力特征值fak (kPa)/垫板底面积A(m2)0.25地基土类型/（图1）落地式脚手架立面图（图2）落地式脚手架剖面图83、横向水平杆验算横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反力按有悬挑的简支梁计算。承载能力极限状态q=1.2x(g+gKiXla/(n+l)+1.4xQKxla/(n+l)=1.2x(0.033+0.1xl.5/(2+l)+1.4x3xl.5/(2+1)=2.2kN/m正常使用极限状态qK=g+gKiXla/(n+l)+QKxla/(n+l)=0.033+0.1xl.5/(2+l)+3xl.5/(2+l)=1.583kN/m1、抗弯验算计算简图如下：心
4、lnuuunnn.,15丄丄丄口丄“1叫1I5U（图3）承载能力极限状态受力简图M =0.384kNmmaxo=M /W=0.384x106/4490=85.458N/mm2f=205N/mm2 max满足要求2、挠度验算计算简图如下：1 53（图5）正常使用极限状态受力简图(图6)挠度图vmax=1.853mmv =minlb/150, 10=8mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态V=1.671kN正常使用极限状态V=1.202kNK84、纵向水平杆验算根据规范要求，纵向水平杆按三跨连续梁计算，且选择最不利的活荷载布置。 由上节可知F=V,Fk=Vkq=1.2x0.033=0.04k
5、N/mqK=g=0.033kN/m1、抗弯验算 Fqk=0.5QKLa/(n+l)lb(l+ai/lb)2=0.5x3xl.5/(2+l)xl.2x(l+0.15/1.2)2=1.139kN/mFq=1.4 0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.4x0.5x3x1.5/(2+1)x1.2x(1+0.15/1.2)2=1.5 95kN/m简图如下:1.6711.6711.6711.6711.6711.6711.6710. 0760. 0760. 07612111211LlihI己川L51U（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）弯矩图M =0.784kNmmaxo=M /W=0
6、.784xl06/4490=174.508N/mm2f=205N/mm2 max满足要求2、挠度验算nun:VK；1.1. 207 J. 20?1. 2021 7021 7071 7C71 ?G70.0630.063F.iihJilliini（图9）正常使用极限状态受力简图(图10) 挠度图vmax=4.957mmv = minla/150, 10=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=5.948kNm85、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=Vmax=5-948kNRc=8kN满足要求86、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=minH/(x+l)h,y Z=61、立
7、杆承受的结构自重标准值NGlkNGiK=Hgk+y(lb+ai)ng/2+0.0146n/2=30x0.13+6x(1.2+0.15)x2x0.033/2+0.0146x2/2=4.184kN2、构配件自重标准值NG2k1Z=min(y,m)=3 NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3x(1.2+0.15)x1.5x0.1/2+3x0.17x1.5+1.5x30x0.01=1.519kN3、施工活荷载标准值NQK=(ngQkj+nzxQkx)(lb+ai)la/2=(1x3+1x2)x(1.2+0.15)x1.5/2=5.062kN4、风荷载统计风荷载体型系数
8、：由于脚手架为封闭式或半封闭式且脚手架背靠建筑为敞开、框架和开洞墙=1.2(la+h+0.3251ah)d/(lah)+1.2(100-mA)/100-(la+h+0.3251ah)d1.2(100-mA)/(100lah)=1.2x(1.5+1.8+0.325x1.5x1.8)x(48/1000)/(1.5x1.8)+1.2x(100-2000x0.01)/100-(1.5+1.8+0.325x1.5x1.8)x(48/1000)x1.2x(100-2000x0.01)/(100x1.5x1.8)=0.978s=1.3laOMAH风荷载高度变化系数：立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载
9、高度变化系数z=0.65 连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置 处的风荷载高度变化系数z=0.65风荷载标准值：=c=0.65x1.271x0.45=0.372kN/m2k z s 0 风荷载产生的弯矩标准值：M = Jh2/10=0.3 72x1.5x1.82/10=0.181kNmwk k a风荷载产生的弯矩设计值：Mw=091.4M |=0.9x1.4x0.181=0.228kNmwk立杆荷载组合:不组合风荷载:N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4 NQK=1.2x(4.184+1.519)+1.4x5.062=13.931kN 组合风荷载：N=1.2(
10、NG1K+NG2K)+0.91.4 NqK=1.2x(4.184+1.519)+0.9x1.4x5.062=13.222kN长细比验算：l0=k h=1.155x1.53x1.8=3.181m=l0/i=3.181x1000/15.9=200.055 =210满足要求根据 值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到 =0.18则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：N/ A=13.931x1000/(0.18x424)=182.592N/mm2f=205N/mm2满足要求87、允许搭设高度验算不组合风荷载：H= Af-(1.2NG2K+1.4 NQK)/1.2gk=(0.18x424x205
11、-(1.2x1.519x1000+1.4x5.062xl000)/(1.2x0.13xl000)=43.146m组合风荷载：H= Af-1.2NG2K+0.9 1.4(NQK+Mwk/W)/1.2gk=(0.18x424x205-(1.2xl.519xl000+0.9xl.4x(5.062xl000+0.181xl06/4490)/(1.2x0.13xl000)=47.365mH=30mH=43.146m满足要求88、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a=a=0.2xl000=200mm, =a0/i=2OO/15.9=12.579 =210根据 值查规范JGJ130-2011附录A.O.
12、6得到 =0.967风荷载作用在一个连墙件处的面积A =2xhx3xl =2xl.8x3xl.5=16.2m2wa风荷载标准值：=c=0.65xl.271x0.45=0.372kNk z s 0风荷载产生的连墙件轴向力设计值：N =1.4 VA =1.4x0.372xl6.2=8.432kNlwk w连墙件的轴向力设计值：N=N +N=8.432+3=11.432kNl lw 0其中N0由JGJ130-2011第5.2.12条进行取值。将N、带入下式：强度：=N,/A =11.432x1000/424=26.962 0.85f= 0.85x205= 174.25l c稳定：Nl/ A=11.432xl000/(0.967x424)=27.886N/mm20.85f = 0.85x205=174.25 N/mm2扣件抗滑移：N=11.432kNR=12kNlc满足要求
