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1、 水电站厂房课程设计说明书 1 绘制蜗壳单线图1.1蜗壳的型式：首先，本水电站水轮机的最大工作水头，应采用金属蜗壳；其次，由水轮机的型号HL220LJ120，可知本水电站采用金属蜗壳。1.2蜗壳主要参数的选择金属蜗壳的断面形状为圆形为了获得良好的水力性能，圆形断面金属蜗壳的包角一般取0 =345（P98）。由基本资料可知: 蜗壳进口断面流量。由图430（P99）查得蜗壳进口断面平均流速。1.3座环尺寸查金属蜗壳座环尺寸系列表可知，表中最小转轮直径为1800mm。对表中数据进行分析，发现转轮直径和座环内外径成线性关系，利用excel拟合直线，求出，。当时，则，。其中：座环内径；座环外径；座环内半
2、径；座环外半径。座环示意图如下图所示座环尺寸（单位：mm），比例1:1001.4蜗壳的水力计算1.4.1对于蜗壳进口断面（P100）断面面积断面的半径。从轴中心线到蜗壳外缘的半径：。1.4.2对于断面形状为圆形的任一断面的计算设为从蜗壳鼻端起算至计算面处的包角，则该计算断面处的，。其中：， 。表00.000 0.000 0.000 1.053 150.501 0.076 0.156 1.364 301.003 0.152 0.220 1.492 451.504 0.228 0.269 1.591 602.005 0.304 0.311 1.675 752.506 0.380 0.348 1.7
3、48 903.008 0.456 0.381 1.814 1053.509 0.532 0.411 1.875 1204.010 0.608 0.440 1.932 1354.511 0.684 0.467 1.986 1505.013 0.759 0.492 2.036 1655.514 0.835 0.516 2.084 1806.015 0.911 0.539 2.130 1956.516 0.987 0.561 2.174 2107.018 1.063 0.582 2.216 2257.519 1.139 0.602 2.257 2408.020 1.215 0.622 2.297 2
4、558.521 1.291 0.641 2.335 2709.023 1.367 0.660 2.372 2859.524 1.443 0.678 2.408 30010.025 1.519 0.696 2.444 31510.526 1.595 0.713 2.478 33011.028 1.671 0.729 2.511 34511.529 1.747 0.746 2.544 根据计算结果表，画蜗壳单线图，如下图所示:蜗壳单线图（单位：m）比例1:502 尾水管单线图的绘制为了减少尾水管的开挖深度，采用弯肘形尾水管，由进口直锥段、肘管和出口扩散段三部分组成。 由以下公式: 可得当混流式水轮
5、机出口直径时，由水利机械（第二版）表4-17知，当时hLB5D4h4h6L1h52.64.52.7201.351.350.6751.821.22当时,乘以直径数即得所需尾水管尺寸。hLB5D4h4h6L1h53.125.43.2641.621.620.812.1841.4642.1进口直锥段2.1.1导叶底环至转轮出口高度2.1.2转轮出口至尾水管进口高度h2，对混流式机组约为0。2.1.3直圆锥管高度：2.1.4出口直径 ，进口锥管直径等于转轮出口直径，则锥管的单边扩散角。2.2肘管肘管是一变截面弯管,其进口为圆断面，出口为矩形断面。水流在肘管中由于转弯受到离心力的作用，使得压力和流速的分布
6、很不均匀，而在转弯后流向水平段时又形成了扩散，因而在肘管中产生了较大的水力损失。影响这种损失的最主要的因素是转弯的曲率半径和肘管的断面变化规律，曲率半径越小则产生的离心率越大，一般推荐使用的合理半径，外壁用上限，内壁用下限。则。2.3出口扩散段：出口扩散段是一水平放置断面为矩形的扩散段，其出口宽度一般与肘管出口宽度相等，其顶板向上倾斜，长度仰角因为出口宽度，所以尾水管出口扩散段之间不设中间支墩。2.4尾水段的高度总高度h是由导叶底环平面到尾水管之间的垂直高度。因为D1D2，所以属于高比速混流式水轮机。增大尾水管的高度，对减小水力损失和提高是有利的。但对混流式水轮机尾水管中产生的真空涡带在严重的
7、情况下不仅影响机组的运行而且还会延伸到尾水管地板引起机组和厂房的振动。为了改善这一情况，常采取增大尾水管高度的办法，但将会增大开挖量，从而引起工程投资的增加，经过试验，一般对于高比速取。因此，,满足要求。,满足要求。2.5尾水管单线图根据以上的数据绘制单线图3 拟定转轮流道尺寸根据水电站动力设备设计手册中混流式水轮机转轮流道尺寸表，已知转轮型号为HL220型的尺寸如下：转轮型号D1D2D3D4D5D6b0h1h2h3h4HL22011.0820.9280.870.4780.1160.250.0540.1650.4820.309HL2201.21.29841.11361.0440.57360.1
8、3920.30.06480.1980.57840.3708当时，转轮流道尺寸如图所示：转轮流道尺寸（）（单位：mm）比例1:10当时，转轮流道尺寸在上图各数据基础上乘即可。4 厂房起重设备的设计水电站厂房内桥式起重机的容量大小通常取决于起吊最重件(发电机转子带轴重)的重量，其跨度决定于桥式起重机标准系列尺寸，起重机台数取决于机组台数的多少，大小和机组安装检修方式。水轮发电机重量估算由于发电机型号为SF630-12/2600得出该水轮机为立式空气冷却的水轮发电机，额定容量为6300kVA，发电机极数为12，定子铁芯外径为2600mm。查水轮发电机的标准额定转速与极数对照表，得出。由机电设计手册得
9、出：极矩定子铁芯内径定子铁芯长度（当10000kVA时，C取）。水轮发电机重量估算：（大于的高转速机组多半采用悬式支承方式）水轮发电机总重量： 式中： 发电机总重量（）； 发电机额定容量（）；额定转速（）；系数，对于悬式发电机取，这里取。 代入数据得： 发电机转子带轴重：。显然，根据起重量系列GB783-65，且机组台数，故选1台单小车桥式起重机，型号为。 查水电站动力设备设计手册中水电站大吨位单小车桥机主要参数，其具体数据如下： 取跨度：； 起重机最大轮压：；起重机总重：； 小车轨距：；小车轮距：； 大车轮距；大梁底面至轨道面距离：； 起重机最大宽度：；轨道中心至起重机外端距离：；轨道中心至
10、起重机顶端距离：；主钩至轨面距离：；吊钩至轨道中心距离（主）：；副吊钩至轨道中心距离：；轨道型号：。 厂房轮廓尺寸5.1主厂房总长度的确定：厂房总长度取决于机组段的长度、机组台数和装配场长度。主厂房的总长度：。其中n为机组台数，为机组段长度， 为装配厂长度，为端机组段附加长度。5.1.1机组段的长度的确定 机组段的长度按下式计算：。其中，和分别为机组段与 方向的最大长度。和可用表12-1中公式按蜗壳层、尾水管层和发电机层分别计算，然后取其中的最大值。 （）蜗壳层： 则。（2）尾水管层： 则。（3）发电机层：查水电站机电设计手册可知：当时，定子机座外径；当时，发电机风罩内径.而由发电机型号可知，
11、定子铁芯外径，则发电机风罩内径由于一般取发电机风罩壁厚，这里取；两台机组之间风罩外壁净距一般取，此处取。 则。 由以上计算的各层，其中发电机层最大为，故取。 其中:蜗壳方向最大平面尺寸；蜗壳方向最大平面尺寸；蜗壳层外部混凝土厚度，初步设计时取，此处取；尾水管宽度（已知资料）；尾水管边墩混凝土厚度，一般取；发电机风罩内径；发电机风罩壁厚，一般取；两台机组之间风罩外壁静距，一般取，如设楼梯取。5.1.2端机组段长度的确定取（附加长度），其中：安全裕量，采用一台起重机吊装发电机转子时取。5.1.3安装厂尺寸确定装配厂与主机室宽度相等，以便利用起重机沿主厂房纵向运行。装配厂长度一般约为机组段的倍。对于
12、混流式和悬式发电机采用偏小值，因此取1.2。因此，可得主厂房总长度为：。5.2主厂房宽度的确定以机组中心线为界，厂房宽度可分为上游侧宽度和下游侧宽度两部分。，。其中，风罩外壁至上游内侧的静距，由上游侧电气设备和附属设备的布置及通道尺寸确定，取值4m。所以，。除满足发电机层要求，还要满足蜗壳方向和混凝土厚要求。对于发电机层：。其中，风罩外壁至下游墙内侧的静距，主要用于主通道取。所以，。对于蜗壳层方向为：。其中：。故取。因此，。5.3厂房各层高程的确定5.3.1水轮机组安装高程立轴混流式水轮机安装高程由下式计算，。其中：水轮机导叶高度，由资料知：水库设计洪水位最大下泄流量3580m3/s相应下游水
13、位253.1m水库校核洪水位最大下泄流量3910 m3/s相应下游水位253.6m正常高水位下泄流量2677 m3/s相应下游水位251.6正常发电时流量32.2 m3/s相应下游水位244.2m由于，故取1台机组流量相应的尾水位，得出下游设计最低水位，对于水轮机安装处的海拔高程初步计算时可采用下游平均水位高程，得到查附录一（附表1）可知汽蚀系数，由图2-16可知安全裕量 ，而，所以 ，则：。其中：吸出高度；导叶高度；下游设计最低水位。5.3.2主厂房基础开挖高程其中为尾水管底板混凝土厚度，取为；为出口高度，；为从水轮机安装高程向下量取到尾水管出口顶面的距离，。所以，5.3.3水轮机层地面高程 式中：蜗壳进口半径；蜗壳顶混凝土层，取为1m 则：（水轮机层地面高程一般取100mm的整倍数）。5.3.4发电机装置高程 。其中：进人孔高度，一般取
