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1、塔吊桩基础承载力验算一 .单桩承载力验算Quk=U :短分/JU sfrc hr+p. frc. Ap（建筑桩基技术规范第 i5.2.11.1-4 计算）二 n XO. 8X （5X2. 08+30X2. 8X0. 8+55X1.4X0. 7+0. 0325X0. 5X15. 66X103） X0.9+0. 25X n XO. 82X2. 8X 103X0. 4095=2003. 75KN （frc为岩石饱和单轴抗压强度标准值按地质勘探报告第十一页表 3 取 15. 66 X103Mpa人、小按表5. 2. 11插入法计算为人二0.0325、=0.455 X0. 9=0. 4095,施工工艺系
2、数0. 9）取心二1.67那么 3二五二型”二 1212. 58 kN%1-67因为Ng=745kNQu,满足要求rN=0.9X0. 745=0. 6705MNR二spQuk/rsp二1.0 X 2025. 01/1.67=1212. 58KN由于rNR （建筑桩基技术规范第5. 2. 15-1）.二满足要求负摩阻力引起下拉荷载载效应（建筑桩基技术规范第5. 2. 15. 2）r0 （N+1.27Qgn）Qj二T1 n n fq/i （建筑桩基技术规范第5. 2. 16. 5）2.0xl05 x7853 .99 x 850 21.15 x0.2 + 0.2 +6 x 6.667 x 0.243
3、 %1Tb=2.152 xlO,5Nmm 2Mk考虑荷载长期效应组合对挠度影响系数Q的计算。压配筋率等于拉配筋率：p= -=上bho b.(h-as) b.(h-as)/.Q=1.6长期刚度B二其中：Mk一按荷载效应的标准组合计算的弯矩，Mk.314MN.mMq一按荷载效应的准永久组合计算的弯矩，Mq2x(0.529 + 0.0139) 0.20251.21.4X 0.9 X 1.11.282MN. m那么：B,=1.314xl091.282x109x(1.6-1) + 1.314x109x2.125xl015=1.340x101548 B,= 5x1.314 xlO x380Q248x1.3
4、4x10二1.47mm f二变22 = 9.5mm满足要求400六、关于7 0.150m后增止水板的设计:底板区格为矩型双向板底板受冲切所需要的厚度:h0=)(此+%产4/?ln, ln2 +。7乃加力3.8 + 3.8-J(3.8 + 3.8)4x58.8x3a 588 + ().7x lx 1430() 40. 21m,其中 P=9. 8KN/m3X6m=58. 8 KN/m2,取 Ink ln2=3. 8m,地下水位为地下 室回填土后的承压土水头压力，本例中水位在高程3米，经抽排后估计为 1米位置，所以测算高度为6米。由于未考虑板自身荷载的影响，因此本例取板厚度为250 mm, h。=2
5、20mm,底板受冲切承载力：Ff (3. 8-023 X2)2X58. 8=749. 4kN 20. 7phpft|Limho=0. 7X 1X 1. 43 X 3 5 70 X 4 X 2 30=3 . 28 7 7X 106kN那么由于F10. 7Phpf l|Llm所以:两足要求。底板斜截面受剪承载力：c . 823 2、22)X58.8=187. 35kN40. 7phpft(ln-2h0)ho=0. 7X 1X1.43X (3800-2X230) X230=0. 769X106kN经过以上计算，现取150 mm,局部由其底垫层承当可满足要求。八二5应/。山心+ 4）（建筑桩基技术规范
6、第5. 2.16.6）q；二33二r/Zi （建筑桩基技术规范第5.2.16.1-2）那么 E服7 =( 1取 T| n=1Qg-1 X n XO. 8X1.928=4. 846KNr0 N+1.27Qgn =0. 9X0. 745+1.27X0. 0048=0. 675MN1.6R= 1.6X n SPQu/ rsp=1.6X 1.2126=1.940MN由于 r0 (N+1.27Qgn) 1.6R，满足要求桩身承载力验算1)桩身轴向力验算r0 N=0. 9X0. 745=0. 6705MN%. fcA=O. 8X14. 3X0. 25X3. 14X0. 82=5. 75MNr0 N=0.
7、6705 fcA=5. 75MN,满足要求2）桩身水平力验算r0 H=O. 9X0. 01775=0. 01598MN小2(1 + 5乂)115屋+0 52 (JGJ94-94 第 4. 1. 1.2) yjA=40XW3X0.82X (1+- x 67452+0.5x0,82二0. 0343MNr0 H=0. 01598MNahd2(1 + (L5 ) #1.5/+0.5八0. 0343MN Y,nf,A满足要求3)桩身承载力验算(1)桩身计算长度(以表5 5. 3-2 Wlc=0. 7(lc+12)=o. 7X (4. 65+ -J) =8. 98m tz0.489桩身稳定性验算二二缪二
8、11 226d 0.8查表得：。=0.9350.90 ( fcA+ f/ As ) (GB50010-2002 第 7. 3. 1)二0. 9X0. 93X (14.3X0.25X n X0. 82+300 X 0. 00314)=6. 805MNNmax=0.745MN0 023030,二取 ea=0. 02mj e0+ 6a=0. 242+0. 020- 262m0.5fc0.5fcN8.980.745=4.827 1 取 J = 1= 12.135h 0.4 + 0.34g2 = 1.15-0.01 = 1.15-0.01x11.226 = 1.0382h“二1+(黯心 14002 hh
9、o= 1 9-0274(12-135) 1400吐上0.7=1. 269r)ei=1.269X0. 274=0. 348mNnei=0. 745X0. 348=0. 260MN. m m a八 oxn mm e/24 人 sin3 an r A sinan + sinatK 八 Nr)ei-U zoU MN. m f ArnfvAsr1r cy s s37in.满足要求(3)桩身斜截面承载力验算(GB50010-2002第7. 5. 12)非工作状况下、 M 0.228 yX = 18.35 3Vh() 0.01775 x0.7取九=30.3fcA =0.3X14. 3X0. 503=2. 1
10、580. 709MN 取 N=0. 70975AVc = - ft x (1.76r)x (1.6r) + fyv xx(1.76r) + 0.07N 入+1S1.75 , 八“ 八八 /一 八八2 x 5.027 x 10-5 x (1.76 x 0.40)八仙 八=1.43 x (1.76 x0.4)x (1.6x0.4) + 210 x + 0.07 x0.7453 + 10.150=0.2819+0. 099+0. 050=0. 3700MN/V=0. 01775MNi 75aVc = - ft x (1.76r)x (1.6r) + fyv x(1.76r) + 0.07N = 0.
11、3700MN 入+1S桩身斜载面承载力满足要求五、塔吊承台基础验算一、角桩对承台的冲切验算(GB50007-2002第8. 5. 17-5-7)1、桩截面换算：b=0.8d=0.8X800=640mm2、冲切力：F尸N 桩反力_/=0745-025x5x5xl.35xL2=0 542MN 443角桩冲跨比：入x =%y =鲁= = 8918 h()8504、角桩冲切系数:plx=p = 056 =0,501 lx ly Xly+0.25、受冲切承载力截面高度影响系数：以插入法求得叫二0.9836、承台抗冲切力F抗=瓦C +号)+瓦C +号那hpf，h。)二2X 0, 501 X (0. 3+2
12、28) X0. 983X1.43X0. 85 2=0. 826MNF尸0. 542F 抗 0. 826MN.满足要求二、塔吊基础对承台的冲切验算(GB50007-2002第8. 5. 17-1-4)1、冲跨比 Xlx=V= = = 0.918lx ly h0 8502、冲跨系数队呻。产一=一=。为Ox Oy Xly +0.2 0.918+0.23、抗冲切力F抗=2xp0x(bc +aOy) + pOy(hc +a0x)phpfth0=2X 0. 751 X (1.6+6. 103) X2X0. 983X1.43X0. 85=9.702MN4、冲切力（以附着最大荷重对应状态考虑）F,=N 塔吊+N 标准节=0. 628X1.2=0. 754MNF尸0. 754MNVF 抗9. 702 MN.二满足要求三、斜截面承载力验算（GB50007-2002第8. 5. 18-12）1、剪跨比 Xx =Xy = =
