《罗武路中桥支架检算报告最新公司修改》由会员分享，可在线阅读，更多相关《罗武路中桥支架检算报告最新公司修改（19页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、宁西铁路增建二线NXZQ-1标一部罗武路中桥现浇槽型梁支架结构检算报告2013年5月目 录1、工程概况32、支架结构概况43、检算依据44、支架结构形式分析与检算方法55、计算参数56、碗扣式脚手架支架体系检算66.1 荷载计算66.2 跨中处支架布设和检算66.3 墩顶处支架布设和检算86.4 模板底分配梁检算96.5 底模板检算127、刚构连续梁侧模板检算137.1 侧模承受荷载计算137.2 面板检算147.3 横肋检算157.4 竖肋检算167.5 拉筋检算178、 门洞体系检算178.1 门洞顶部纵向槽钢检算178.2 门洞顶部横向大槽钢检算188.3 门洞钢管支墩检算199、结论1
2、91、 工程概况罗武路中桥位于河南省罗山县龙山乡十里塘村境内，该桥于K652+790K652+804处跨越罗武S219省道，是罗山到武汉的通道，沥青路面，车流量较大，公路正宽10.8m。公路与线路的夹角为64，路两侧有排水沟，小里程侧是树林，大里程侧是水塘和树林。增建二线线间距18.4m18.5m，右侧并行。采用1-32m后张法预应力混凝土槽型梁，错孔布置。桥梁全长45.805m，设计净高为5.1m，本桥位于曲线上，曲线半径为R=6000m。地质情况见下图。图1 半支点半跨中截面构造图（单位：cm）2、 支架结构概况罗武路1-32m槽型梁采用支架现浇施工。该支架结构为满堂碗扣式脚手架支撑体系，
3、立杆布置间距为6060cm，横杆步距120cm。支架顶端设置I10a工字钢纵向分配梁，其上为9090mm方木横向分配梁。槽型梁底侧模均采用=15mm的竹胶板。侧模的纵横向背带分别采用9090mm方木和双483.0mm钢管，拉杆采用16拉杆，间距50cm50cm。槽型梁跨中位置设置2个门洞，门洞净高度设计为5.71m，净宽4m，立柱采用63010mm的钢管，间距200cm布设。门洞的纵横向分配梁分别采用双12m长I36a和I36a工字钢。具体布置形式见附图。3、 检算依据本次检算主要依据和参考下列规范标准和资料：1） 改建铁路宁西线南阳至合肥段增建第二线工程施工图NXZQ-1标罗武中桥（宁西二线
4、南合施（桥）-113）；2） 公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）；3） 公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）；4） 建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）；5） 建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；6） 钢结构设计规范（GB 50017-2003）；7） 常用结构计算方法汇编。4、 支架结构形式分析与检算方法本现浇槽型梁支架为满堂碗扣式脚手架支撑体系，结构较为简单，而工程所在的信阳地区百年一遇的基本风压为400Pa，未超过1000Pa，可直接检算立杆的抗压强度。对于门洞的钢管柱、工字钢和现浇梁底模方木、底模板、侧模板等受力计算较为简单，直接按照
5、结构力学理论及规范进行计算。5、 计算参数（1）钢材材料A3钢和16Mn钢特性取值如下：弹性模量：E= 2.1105 MPa 泊松比：=0.3；密度：=78.5 kN/m3（2）碗扣式脚手架的参数取值：表5-1 脚手架钢材的强度和弹性模量（N/mm2）P235A钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值205弹性模量2.05105表5-2 脚手架钢管截面特性外径F（mm）壁厚t（mm）截面积A（cm2）截面惯性矩I（cm4）截面模量W（cm3）回转半径I（cm）483.04.2410.784.4931.594立杆设计荷载 横杆步距为0.6m时，单根立杆设计荷载为40KN； 横杆步距为1.2m时，单根立杆设
6、计荷载为30KN；（3）混凝土的特征取值钢筋混凝土密度：h=25 kN/m3C25混凝土设计抗压强度：Ra=11.9MPa6、 碗扣式脚手架支架体系检算6.1 荷载计算根据槽型梁的结构形式，分跨中和梁端两种截面计算和设计支架布置形式。1）模板及支架荷载 kN/m22）施工人员及机具荷载 kN/m23）倾倒、振捣混凝土荷载 kN/m24）跨中处的荷载组合跨中处刚构连续梁混凝土厚度为0.55m，则该处的计算荷载为：=26.5 kN/m25）梁端处的荷载组合梁端处槽型梁混凝土厚度为0.75m，则该处的计算荷载为：=32.5kN/m26.2 跨中处支架布设和检算跨中截面处碗扣式脚手架立杆采用6060c
7、m间距布设，横杆步距设置为120cm。6.2.1 立杆检算立杆承受的最大轴力为：=9.54kN步距为120cm时，kN,满足要求！由于信阳地区百年一遇的基本风压仅为400Pa，立杆可不进行组合风荷载的承载力检算。6.2.2 地基承载力计算1）碗扣式支架自重荷载：式中：立杆高度取6.095m；立杆纵距0.6m；基本构架杆部件的平均自重荷载取0.18kPa；配件平均自重荷载取0.15kPa；局部件平均自重荷载取0.1kPa。则1.57 kN支架自重传递给地基的均布荷载：6.54 kPa2）100cm厚C25混凝土的均布荷载25 kPa3）地基承受的计算荷载61.04kPa由于路面采取硬化，地基承载
8、力可以达到200 kPa以上，能够满足要求！6.2.3 局部地基承载力计算单根立杆传递至地基的反力9.54+1.57=11.11kN，地基上采用25cm厚C20砼进行硬化，立杆下垫200mm200mm16mm钢板，则局部地基承载力：MPaMPa，局部地基承载力满足要求！6.3 梁端处支架布设和检算梁端截面处碗扣式脚手架立杆采用3060cm间距布设，横杆步距设置为120cm。6.3.1立杆检算立杆承受的最大轴力为：=5.85kN步距为120cm时，kN,满足要求！由于信阳地区百年一遇的基本风压仅为400Pa，立杆可不进行组合风荷载的承载力检算。6.3.2 地基承载力计算1）碗扣式支架自重荷载：式
9、中：立杆高度取6.095m；立杆纵距0.6m；基本构架杆部件的平均自重荷载取0.18kPa；配件平均自重荷载取0.15kPa；局部件平均自重荷载取0.1kPa。则1.57 kN支架自重传递给地基的均布荷载：6.54kPa2）100cm厚C25混凝土的均布荷载25 kPa3）地基承受的计算荷载63.35kPa由于路面采取硬化，地基承载力可以达到200 kPa以上，能够满足要求！6.3.3 局部地基承载力计算单根立杆传递至地基的反力5.85+1.57 =7.42kN，地基上采用25cm厚C20砼进行硬化，立杆下垫200mm200mm16mm钢板，则局部地基承载力：MPaMPa，局部地基承载力满足要
10、求！6.4 模板底分配梁检算底模板下设90mm90mm方木作为横向分配梁，方木间距为30cm布设。方木下设置I10a纵向分配梁，间距60cm。根据弹性力学平面应变问题的理论，可认为每根方木均匀的承担横向30cm范围内的施工荷载。根据线弹性、小变形的理论，结构静力平衡方程可用变形前的结构尺寸列写，因而可将模板底方木单独进行受力分析和检算。则按简支梁计算方木受的均布荷载为：6.4.1梁端处模板底横向方木检算：横向方木承受的均布荷载：3.25kN/m跨中弯矩：0.1463kNm支反力：0.975kN9090mm方木的顺纹允许弯应力MPa，弹性模量MPa，方木高度为90mm，截面抵抗矩=1.21510
11、-4m3，惯性矩=5.467510-6毛截面矩S=0.09=9.1110-5m3方木受到的最大应力=1.2MPaMPa，满足要求！方木最大剪应力=0.1805MPaMPa，满足要求！方木的挠度变形：=0.3009=1.5mm，满足要求！6.4.2跨中截面模板底横向方木检算：横向方木承受的均布荷载：2.65kN/m跨中弯矩：0.12 kNm支反力：0.795 kN9090mm方木的顺纹允许弯应力MPa，弹性模量MPa，方木高度为90mm，截面抵抗矩=1.21510-4m3，惯性矩=5.467510-6毛截面矩S=0.09=9.1110-5m3方木受到的最大应力=3.4MPaMPa，满足要求！方木
12、最大剪应力=0.1472MPaMPa，满足要求！方木的挠度变形：=0.245mm=1.5mm，满足要求！6.4.3跨中截面模板底纵向工字钢检算：在横向90mm90mm方木下纵向设置的是I10a工字钢纵向分配梁，间距为60cm布设，承受方木传递的连续梁荷载并等效为均布荷载：15.9kN/m跨中弯矩：0.72 kNm支反力：4.77 kNI10a工字钢允许弯应力160MPa，弹性模量MPa，截面抵抗矩49cm3，惯性矩245cm4， 8.69cm，0.55cm。I10a工字钢受到的最大应力=14.69MPa160MPa，满足要求！承受最大剪应力=9.98MPa125MPa，满足要求！I10a工字钢
13、的挠度变形：=0.0156mm=1.5mm，满足要求！6.5 底模板检算底模板采用=15mm的竹胶板，竹胶板弹性模量E=12103MPa，静曲强度25MPa，底模方木间距30cm。按照单向板进行检算。取梁混凝土高度最高的梁端为计算截面。 模板强度检算底模板方木按照30cm间距布设，因为方木宽度为9cm，所以模板悬空段长度仅为21cm。取板宽1mm为一计算单元，则q=0.032N/mm，则： 176.4Nmm37.5mm3=4.70MPa25MPa ，满足要求！ 模板刚度检算惯性矩=281.25mm4，=0.1974mm=0.5mm ，满足要求！7、 槽型梁侧模板检算7.1 侧模承受荷载计算振捣
14、混凝土时侧模产生的荷载p1=4.0kPa新浇混凝土对模板侧面产生的荷载 （1） （2）式中：混凝土容重，取25kN/m3；t0混凝土初凝时间，按照200/(T+15)计算；1外加剂影响修正系数，取1.2；2混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；h有效压高度，m；T混凝土入模温度，取20；v混凝土浇筑速度，m/h。v的取值如下：槽型梁最大高度3.2m，混凝土浇注速度为：v=1.0m/h代入（2）式，得h=1.72m。将以上各值代入（1）式，得p2=Min43.4，51.6=43.4kPa。倾倒混凝土时冲击产生模板侧面的荷载p3=2.0kPa综上所述，侧模板承受的最小荷载为第一项与第三项荷载之和，考虑荷载分项系数，pmin=1.4p1+1.4p3=8.4kPa；侧模板承受的最大荷载为以上三项之和，考虑荷载分项系数pmax=1.4p1+1.2p2+1.4p3=60.5kPa，荷载分布图如下：侧模板荷载分
