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1、320MW煤粉炉的飞灰可燃物调整及实验分析马飞【摘要】通过分析淮北国安电力320MW煤粉炉的飞灰实验数据，提出改进锅炉燃烧调整、降低飞灰可燃物、炉渣可燃物及炉膛出口NOX含量的方法，进步锅炉运行效率。【关键词】飞灰；氧量；对冲；锅炉效率0前言锅炉的热损失中，机械不完全燃烧热损失占第2位，约为2%，仅次于排烟热损失。在锅炉正常运行调整中，进步锅炉热效率，飞灰可燃物的降低存在着很大潜力。对于大型火力发电机组，锅炉热效率每进步1%，将使整套机组的热效率进步0.3%0.4%，标准煤耗可降低34g/kwh。1锅炉设备简况淮北国安电力一期工程两台320MW机组锅炉是采用了美国CE公司的引进技术。锅炉为亚临
2、界、自然循环、一次中间再热、全悬吊、半露天布置、固态排渣、平衡通风、燃煤汽包锅炉。采用四角切圆燃烧、热风送粉。燃烧器：煤粉燃烧器为直流摆动式程度浓淡别离燃烧器，最大摆角30设计值，四角布置，20只分五层。锅炉布置A、B、C、D四套中间仓储式制粉系统，每台制粉系统有两个三次风喷口布置于粉层上部2实验目的2020年由于国家煤炭行业去产能，导致煤炭价格不断上扬，本地煤矿部分矿井关闭，公司被迫采购偏离设计煤种的市场煤和煤泥进展掺烧，由于外地市场来煤发热量偏离设计值1.5MJ/KG以上，且揮发分长期维持在13%到15%之间且固定碳含量偏高，给锅炉燃烧稳定性和飞灰可燃物带来较大影响，为了适应新的煤种，降低
3、飞灰，进步锅炉效率，进展了飞灰调整的专项试验，下面把实验过程与数据与大家分析交流，为运行人员提供可靠的运行指导。3实验过程3.1煤粉细度R90调整18月3日化验结果：#1炉A、C均为6.5；#2炉C、D分别为为7.7、7.8；2煤粉细度调整：8月5日09：00将#1炉A、B、C、D粗粉别离器折向挡板由25度调至10度，#2炉A、B、C、D粗粉别离器折向挡板由30度调至15度；#1炉煤粉细度B、C、D均为6.72、5.16、4.65；#2炉A、C、D分别为为5.36、4.79、8.52；3.2燃烧器摆角调整：结合7月29日至8月3日对燃烧器摆角的调整情况来看，上摆角摆至程度后，飞灰、炉渣含碳量与
4、7月10日至28日相比，有一定程度下降，飞灰含碳量可以控制在3左右且炉膛出口NOX含量上升10mg/NM3左右。说明上组燃烧器摆角程度摆动对飞灰有影响，将上组燃烧器下摆至-5，观察飞灰、炉渣变化。3.3风门挡板开度、给粉机转速配比调整：1给粉机全部投运层周界风门全关，有停运给粉机层周界风门开启510%。2采用“O型燃烧方式或“对冲“燃烧方式时，主燃烧区域二次风量调整，AB、BC、CC、DD层风门开度在3055%范围内调整。3B、C层给粉机转速最高，其它层与B、C层给粉机转速偏向加大，A层高于D层，D层高于E层4各试验工况结果简要描绘1工况一：上层燃烧器摆角由0下倾4。机组负荷分别为：242、2
5、35MW。氧量分析为：2.8、4.1。飞灰：#1、2炉飞灰分别为2.22、2.66。炉膛出口NOX：#1炉511、502；#2炉484、5322工况二：二次风挡板中间层挡板开度试验。机组负荷分别为：260、255MW。氧量分析为：2.5、3.7。飞灰：#1、2炉飞灰分别为3.69偏大原因：氧量偏离设定值、2.69。炉膛出口NOX：#1炉453、472；#2炉473、533。3工况三：煤粉细度调整试验。机组负荷分别为：255、250MW。氧量分别为：2.3、4.02。飞灰：#1、2炉飞灰分别为4.62偏大原因：氧量偏离设定值较多、2.31。炉膛出口NOX：#1炉447、473；#2炉507、55
6、6。4工况四：二次风挡板中间层挡板开度试验。机组负荷分别为：190、195MW。氧量分析为：4、5。飞灰：#1、2炉飞灰分别为4.41因雨天，该取样筒堵塞，灰样失真、1.64。炉膛出口NOX：#1炉546、533；#2炉565、570。5工况五：二次风挡板中间层挡板开度试验。机组负荷分别为：240、205MW。氧量分析为：3.2、4.6。飞灰：#1、2炉飞灰分别为1.88、1.23。炉膛出口NOX：#1炉508、520；#2炉491、521。4调整措施4.1燃烧器摆角1入炉煤挥发分小于13%，固定碳含量大于53%，燃烧器摆角上下组采取大“对冲“燃烧方式，下层摆角上摆，上摆角度不超过12，上摆角
7、下摆05，顶层摆角上摆。2入炉煤挥发分1315%，固定碳含量大于53%，燃烧器摆角上下组采取小“对冲“燃烧方式，采取下层摆角上摆，上摆角度不超过12，上摆角程度，顶层摆角上摆。3入炉煤挥发分1517%，固定碳含量小于53%，不采用“对冲“燃烧方式，下层摆角上摆，上摆角上摆，顶层摆角上摆，各层上摆角度不超过12，根据汽温、各受热面壁温、炉膛结焦情况进展调整。4顶层摆角尽量不下摆，下摆后对炉膛出口NOX含量影响较大。4.2二次风挡板中间层挡板开度1在保持氧量一定的情况下，中间层AB、BC、CC、DD风门开度对飞灰、炉渣与炉膛出口NOX含量的影响为反向，根据试验情况，随着负荷、给粉机转速减增，中间层
8、风门开度3545%，对飞灰、炉渣影响不大，对炉膛出口NOX含量降低作用明显。2中间层风门开度小于30%，对飞灰、炉渣影响较大，对炉膛出口NOX含量降低作用不明显。3中间层风门开度大于55%，对飞灰、炉渣影响不大，造成炉膛出口NOX含量迅速上升；建议根据负荷、给粉机转速变化，中间层风门开度控制范围为3550%。入炉煤固定碳含量增加，适当开大5%。4给粉机全部投运层周界风门全关，有停运给粉机层周界风门开启510%。5随机组负荷变化，二次风与炉膛差压应保证0.65KPa1.1Kpa随负荷增加逐渐进步二次风与炉膛差压。入炉煤固定碳含量增加，适当进步二次风与炉膛差压。6EX二次风挡板开度应根据E层给粉转
9、速控制在2035%开度随给粉转速增加挡板开度逐渐增加。E层给粉机停运后，EX二次风挡板应至1020%，并适当开大DE层风门挡板开度；DE层二次风挡板随D层给粉转速的下降应适当关小。7AA层风门挡板开度不小于50%；A层给粉机全部停运后，AA、A层风门挡板应保持10%开度，AB層风门挡板开度不小于50%。4.3氧量氧量大小对飞灰、炉渣与炉膛出口NOX含量的影响；1氧量过大时，对飞灰、炉渣降低作用不明显，甚至可能会出现因风量过大，造成烟气流速过快，造成飞灰、炉渣含碳量变大，甚至可能出现锅炉灭或的情况；造成炉膛出口NOX含量大。2氧量小于3，对飞灰、炉渣影响比较明显，造成飞灰、炉渣含碳量迅速变大，炉
10、膛出口NOX含量小。结合飞灰、炉渣与炉膛出口NOX含量。4.4给粉机转速配比1给粉机转速布置采用“O型燃烧方式。2B、C层给粉机转速高，其它层与B、C层给粉机转速偏向加大，A层高于D层，D层高于E层。3A层给粉机转速对炉渣含碳量影响较大，建议采用多台低转速运行方式。4D、E层给粉机转速对飞灰含碳量影响较大，建议采用多台低转速运行方式。4.5乏气带粉量、乏气温度乏气带粉量、乏气温度对飞灰影响较为明显。1煤质挥发分含量小于13%，制粉系统再循环挡板应保持全开状态，减少乏气带粉量。2三次风温维持110左右，三次风周界风门关闭；掺配有高挥发份煤的制粉系统三次风温按掺烧高挥发分煤规定控制。4.6在不堵粉管、喷口不结焦的前提下，降低一次风压至3.8KPA左右，如发现入炉煤挥发分含量增加或粉管有堵塞趋势、喷口挂焦现象，立即进步一次风压。4.7煤粉细度对飞灰、炉渣含碳量与炉膛出口NOX含量影响方向相反，但煤粉细度过低会影响制粉出力，导致厂用电率升高。5结论虽然锅炉燃烧是同一个动态的过程，但是采用上述指导方法调整以后，锅炉飞灰含碳量从月平均3.5%以上降至2%左右，效果显著，在燃用接近设计煤种的煤质时，飞灰含碳量可降至1.5%以下，获得了良好的效果。参考资料：国安电力运行规程、飞灰含碳量实验方案。责任编辑：朱丽娜
