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1、第二部分基坑结构分析计算说明一、 计算内容1. 钻孔灌注桩在不同工况下的内力及变形计算2. 坑底土体抗隆起稳定验算3. 基坑整体稳定验算4. 坑内支撑系统的内力变形及稳定计算二、围护布置及计算参数取值说明根据基岩深度及具体布置不同，将整个基坑分为两个区域（具体见围护桩平面图），坑底标高分别为-10。350和12。250，采用混凝土支撑，围护桩采用8001000及9001050的钻孔灌注桩,桩后采用600450双排水泥搅拌桩止水止土.影响基坑开挖土体分别为11杂填土、1-2有机质填土、2粘质粉土、31淤泥质粉质粘土、3-2层状粉质粘土、3-3淤泥质粘土。考虑地表超载15KPa。围护桩内力及变形采
2、用较为广泛的m法进行计算。根据地质勘测资料，并结合已有经验,决定采用土体强度参数指标如表三，计算时超载采用15kPa.表三 计算采用各土层物理力学指标层号土层天然密度(kN/m3）粘聚力c（kPa）内摩擦角（0)m值(kN/m4)1-1杂填土19。3015150012有机质填土16.801015002粘质粉土18。71221450031淤泥质粉质粘土17.312815003-2层状粉质粘土18。32015350033淤泥质粘土16。915101500一、 基坑围护结构受力及稳定性分析采用了应用较为广泛的m法进行计算，采用水土分算。考虑地表超载20kPa，坑外地下水位为6.000m。计算共分五种
3、工况：工况一:土体开挖到第一道支撑底部；工况二：第一道支撑砼强度达到70后，土体开挖到第二道支撑底部；工况三：第二道支撑做好，土体开挖到基坑底部；工况四：基础底板施工完毕，底板周围与围护桩之间毛石砼强度达到70%后，第二道支撑拆除;工况五:箱涵顶板施工完毕,侧板周围与围护桩之间土方回填至第一道支撑底部后,第一道支撑拆除.1、区域：为坑底标高为7。410所在区域。A、围护结构内力及变形计算计算时采用钻孔ZK20，ZK23作为典型地质剖面，计算结果如下表所示:计算结果工况一工况二工况三工况四工况五ZK20最大弯距（kNm / m）167。157534。333564。080542。798525.98
4、6最大弯距距桩顶(m)5。304。507。007。504。50支撑1轴力（kN / m)231。950213。287229。898支撑2轴力（kN / m)228。456最大位移（mm）14.55422。26926.11126.47026.448ZK23最大弯距(kNm / m）166。362540.580603。612593。534593.779最大弯距距桩顶（m)5。304.507.507。507.50支撑1轴力(kN / m）233。162208。733227。451支撑2轴力(kN / m）-265.162最大位移（mm)14。00222。76127。85028。08928.079B、
5、抗隆起验算抗隆起安全系k数公式为:其中式中 D-桩体入土深度；H-基坑开挖深度,m;、-墙体外侧及坑底土体天然重度，kN/m3； q 地面超载，kN/m3； Nc、Nq地基承载力系数。注：上式中的c、均为桩底土的c、值桩底土为粉质粘土,计算时取c = 35kPa,=150，得Nq = 18。4，Nc = 30。1代入计算可得到：钻孔号ZK20ZK23安全系数9。109。11满足要求。C、抗管涌稳定性验算坑底土体抗渗流或管涌稳定性可按下式计算:式中 Gs 土的颗粒密度；e 土的孔隙比；i 坑底土的水力坡度;Ks抗渗流或管涌稳定性系数。通过计算可得:钻孔号ZK20ZK23安全系数1.9401。94
6、2满足要求.D、整体滑动验算采用Bishop圆弧法验算围护结构整体稳定性,经计算可得:钻孔号ZK20ZK23安全系数1.451.42满足要求。2、区域：二、 施工监测及应急措施为利于基坑施工,应做好纵横向明沟及集水坑排水措施；坑周围严禁大量堆载,荷载应控制在15KN/m2以内;为确保围护结构的安全施工,必须对整个基坑施工过程和内部结构回筑过程进行施工监测，监测内容包括： 围护结构压顶梁位移,最大侧向位移警戒值为4cm,单天最大侧向位移不超过3mm/天，变化速率为3mm/天; 房屋、道路及管线的垂直和水平位移； 砼支撑内力;支撑竖向位移；热力管、煤气管专门监测若在基坑开挖过程中上述指标超过设计和施工要求，必须立即采用以下措施，以确保围护结构的安全: 如发生支撑内力过大，则必须予以加固或增设钢管支撑或斜撑； 有条件进行坑外卸土；被动区地基加固。
