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1、工程概况：晋江市世纪大道（桂山段）景观整治安置房工程；属于框剪结构; 地下1F、局部2F，地上25F，局部1F、2F、22F，建筑高度：76.5m；标准层层高：3m ；总建筑面积:75070。21；总工期:660天；晋江市世纪大道(桂山段）景观整治安置房及地下室工程位于晋江市世纪大道暨梅岭社区旧城改造中的桂山社区，地块世纪大道以西，梅岭路以东，嘉华路以北.交通方便，紧邻城市中心区，区位优势明显。地势高差大，地形复杂。本工程由晋江市房屋建设开发有限公司开发，由中国建筑西北设计研究院有限公司设计;由福建省泉州水电工程勘察院地质勘察；基坑支护由福建省建专岩土工程有限公司设计， 由福建省九龙建设集团有
2、限公司施工由张鹏江担任项目经理,陈文贵担任技术负责人，监理单位为厦门高诚信建设监理有限公司. 因2012年3月13日下午在项目部会议室由泉州公安局主持召开了“晋江市世纪大道（桂山段）景观整治安置房爆破工程现场评审会”.与会专家经过现场勘查，质询和讨论，形成专家意见中防飞石措施设计只绘出图,应给出文字说明，且考虑周边环境复杂,应在与世纪大道之间增设防护架篷和布设渔网。特编制此方案。第一章 基础石方爆破设防护架篷搭设钢管落地脚手架计算书 扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011)、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011)、建筑结构荷载规范（
3、GB 50009-2011）、钢结构设计规范(GB 500172003）等编制。一、参数信息:1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 6米；搭设尺寸为：立杆的纵距为2。0米，立杆的横距为1。05米,大小横杆的步距为1。8米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；竖向间距 4.5 米,水平间距6 米,采用扣件连接；2。活荷载参数施工均布活荷载标准值：2。000 kN/m2；脚手架用途：爆破作业安全防护；3.风荷载参数本工程地处福建省晋江市，基本风压为0.7kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.
4、00,风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）：0。1394；脚手板自重标准值（kN/m2）：0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2)：0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2)：0.033；脚手板铺设总层数:2；单立杆脚手板铺设层数:0;5.地基参数地基土类型：素填土;地基承载力标准值(kpa）：160.00；立杆基础底面面积（m2）:0.25；地基承载力调整系数：0.50.二、大横杆的计算：按照扣件
5、式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）第5。2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算：大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值：P2=0。31。05/（2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21。05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值： q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷载的设计值： q2=1。40.7=0.98 kN/m; 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩
6、和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下： 跨中最大弯距为M1max=0.080.1661.52+0。100。981.52 =0.25 kN。m；支座最大弯距计算公式如下： 支座最大弯距为 M2max= 0。100。1661。520.1170。981。52 =0.295 kN。m;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max（0。25106,0.295106）/4490=65.702 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 65。702 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205
7、 N/mm2,满足要求！3。挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中: 静荷载标准值： q1= P1+P2=0。033+0。105=0.138 kN/m； 活荷载标准值： q2= Q =0。7 kN/m;最大挠度计算值为：V= 0.6770.13815004/（1002。06105107800)+0.9900.715004/(1002.06105107800) = 1.793 mm;大横杆的最大挠度 1。793 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm,满足要求!三、小横杆的计算:根据JGJ1302001第5.2。4条规定，小横杆
8、按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0。31.051。5/(2+1）=0。158 kN；活荷载标准值：Q=21.051。5/（2+1） =1.050 kN；集中荷载的设计值： P=1.2（0.05+0。158)+1.4 1。05 = 1。719 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下
9、: Mqmax = 1。20。0331.052/8 = 0.006 kN。m;集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax = 1。7191。05/3 = 0.602 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.607 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0。607106/4490=135。22 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =135.22 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为
10、8。00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8。00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0。0331.52/2=0。05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0。0331.05/2=0。017 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0。31.051.5/2=0。236 kN；活荷载标准值： Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值： R=1.2(0.05+0.017+0。236)+1.41。575=2.569 k
11、N;R 8。00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： （1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN），为0.1394 NG1 = 0.1394+(1.502/2)0。033/1.50（25.0020.00) = 0.863； NGL1 = 0。1394+0.033+（1.502/2)0。033/1.5020.00 = 4。120；（2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0。3 NG2= 0.301.5（1。05+0。3）/2 = 0 kN; NGL2= 0。341.
12、5(1。05+0。3）/2 = 1.215 kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0。1501。5/2 = 0 kN; NGL3 = 0.1541。5/2 = 0.45 kN；（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2）;0。005 NG4 = 0.0051.5(25-20） = 0.038 kN； NGL4 = 0.0051。525 = 0。188 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 0。901 kN; NGL =NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4 = 6。836
13、kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.051.52/2 = 3.15 kN；风荷载标准值按照公式计算 ： 其中 Wo - 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0。45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用: Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数:取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4511。13 = 0.356 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压
14、力设计值计算公式 Ns = 1。2NGL+1.4NQ= 1.26.836+ 1。43。15= 12.613 kN; Nd = 1。2NG+1.4NQ= 1.20。901+ 1.43.15= 5。491 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 Ns = 1.2 NGL+0.851。4NQ = 1.26。836+ 0.851.43.15= 11。952 kN； Nd = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1。20。901+ 0.851.43.15= 4.83 kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 =0。850 1。40。3561。5 1。52/10 = 0。143 kN.m；六、立杆的稳定性计算： 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性.1。 20.00米以上立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 5.491 kN;计算立
