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1、古楼公寓C区超高、超大模板支撑施工安全专项方案编 制：审 核：审 批：编制单位:福州铁建建筑有限公司 2007年11月26日目 录1、工程概况12、编制目的13、支撑设计验算 14、模板支架支撑要求85、安全达标96、安全组织管理97、安全技术管理98、超高模板施工应急预案119、模板拆除20 高、大模板支撑设计专项方案1、工程概况古楼公寓总建筑面积82217.25平方米，地下室1层，地上24/29层，分A区 、B区、C1、C2、C3区， A、B区建筑高度为92.8m， C1、C2区的建筑高度为78.8m，结构体系为框架剪力墙。地下一层为社会停车场，地上一至三层为公交车停车场，四层为商场，五层
2、以上为住宅。1.1. C区超大荷载（集中线荷载超过15KN/m）构件概况：1.1.1二、三层1/M-W轴交12-16轴和1/M-W轴交25-29轴的KL10和KL13梁，截面尺寸分别为7001600mm、6001270mm，净跨为13.6米。及12、16、25、29轴的5001500mm、6001100mm梁，车道下的4001600弧形梁等，C区最大的梁截面为7001600mm。编制目的根据建设部危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法、福建省建设厅关于加强模板工程安全生产管理的通知及福建省建设厅200732号文和厦质监200714号文要求，为了避免在施工过程中出现各种质量和安全问
3、题，规范施工操作程序，提高超高模板的施工质量，确保施工安全，对超高架体模板方案编制专项施工方案并请专家论证，为超高模板安装提供安全技术指导。2高大构件计算分析： 计算选取7001600mm梁截面尺寸进行，6001270mm、5001500mm、6001100mm等梁按照7001600的梁搭设支撑。梁截面BD=700 mm1600mm，梁底2道承重支撑立杆的横距L=0.60m，纵向间距取600mm。木方10050，木枋间距250，木枋长度不小于2000mm。梁模板采用18mm厚胶合板。钢管支撑架水平杆步距 h = 1.50m钢管支撑架采用4.83.5钢管，但考虑实际情况计算时按483.0进行计算
4、。3、支撑设计验算该工程地上结构是框剪结构，钢管脚手架为连成一片结构，按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2001）要求，高于4m的模板支架，其两端与中间双向每隔4排立杆设一道竖向剪刀撑，从顶层开始向下每隔2步水平杆设置一道水平剪刀撑。3.1、7001600梁模板支撑计算：3.1.1、梁底模板采用18厚的胶合板,其力学性能为：抗弯fm=13N/mm2,抗剪fv=1.4N/mm2,弹性模量E=9000N/mm2,密度=5kN/m3,由于模板支架空隙大，可不考虑风载影响。3.1.2 荷载： 底、侧模自重： 50.0182.51.2=0.27 混凝土自重： 240.71.61.2
5、=32.2 钢筋自重: 1.50.71.61.2=2.0 施工荷载： 10.71.4=1.0 震捣砼荷载： 20.71.4=2.0 q1 =37.5KN/m乘以折减系数0.9，则q2=q10.9=37.50.9=33.7kN/m3.1.3梁底模承载力计算：按五等跨连续计算，弯矩系数Km=-0.105，挠度系数Kw=0.644,3.1.3.1梁底模弯矩计算：M=-0.105qL2=-0.10533.70.252=-0.22KN.m3.1.3.2梁底模抗弯计算：=M/W=（0.22106）（9001826） =4.5N/mm2fm=13N/mm2（梁底模抗弯可满足要求）3.1.3.3梁底模抗剪计算
6、： V=KVQl=-0.60633.70.25=5.1KN =V/A=5100（900*18）=0.310N/mm2fV=1.4N/mm2（梁底模抗剪满足要求）3.1.3.4 梁底模挠度计算：fw=0.644q2L4/100EI =0.64433.42504/1009000（900183/12） =0.22mmfW=3.0mm（梁底模挠度可满足要求）3.1.4 梁底木枋承载力计算：q= q20.60.25=33.70.60.25=5.05 kN/m3.1.4.1梁底木枋弯矩计算 计算简图如下：M=-0.125qL2=-0.1255.050.62=-0.23KN.m3.1.4.2梁底木枋抗弯计算
7、：=M/W=（0.23106）（5010026） =2.76N/mm2fm=13N/mm2（梁底木枋可满足要求）3.1.4.3梁底木枋抗剪计算：V=qc/2=5.050.6/2=1.116KN=1515N=V/A=1515（10050）=0.303N/mm2fV=1.4N/mm2（梁底木枋抗剪满足要求）3.1.5梁底水平钢管承载力计算： 梁底沿梁长双排立杆搭设纵横间距均为600，梁底沿梁长水平钢管采用D=48mm，壁厚3.5mm钢管（按3.0mm计算），按五等跨连续梁计算，其力学性能为：截面积A=4.23cm2，重量g=3.64kg/m，截面惯性矩Ix=10.78cm4，截面最小抵抗矩Wx=4
8、.56cm3则P=q10.6=33.70.6=20.20kN。因水平钢管只承受0.5P的荷载，故P1=P0.5=10.1KN/m3.1.5.1 梁底沿梁长水平钢管弯矩计算：沿梁长水平钢管按五跨连续计算，弯矩系数-0.105M=-0.105PL2=-0.10510.10.62=-0.382KN.m3.1.5.2梁底水平钢管抗弯计算：=M/W=（0.382106）4560 =83.8N/mm2fm=205N/mm2（梁底沿梁长水平钢管抗弯可满足要求）3.1.5.3 梁底水平钢管抗剪计算：V =-1.281P=-1.28110.1=12.94KN=4V/3A=12944（3423）=4.08N/mm
9、2fV=115N/mm2（梁底水平钢管抗剪可满足要求） 3.1.5.4 梁底沿梁长水平钢管挠度计算：挠度系数1.795 fw=1.795PL4/100EI =1.79510.16004/100EI=1.79510.16004/1002.06105107800 =1.06mmfW=3.0mm（梁底沿梁长水平钢管挠度可满足要求）3.2、7001600梁底立杆承载力计算：3.2.1 梁底立杆承载力计算：式中计算立杆段的轴向力设计值,P=10.1kN；轴心受压构件的稳定系数；长细比，；计算长度； 立杆的截面面积，查规范附录B表B，483.0mm钢管的截面面积；A=423mm2 计算立杆段弯矩,MW=0
10、.382KN.m； 截面抵抗矩，查表483.0mm钢管截面抵抗矩；W=4.56103mm3 钢材的抗压强度设计值，Q235钢材。3.2.2 轴向受压构件的稳定系数3.2.2.1 轴向受压构件的稳定系数，根据立杆长细比规范用表取值，当时，按计算。3.2.2.2立杆计算长度L0=h+2a=1500+2450=2400mm式中h立杆步距； a立杆钢管最大悬臂段长3.2.2.3 立杆的长细比式中截面回转半径，查表得483.0mm钢管。=L0/i=2400/15.78=152根据立杆长细比，查规范，轴向受压构件的稳定系数。=0.3143.2.2.4 验算立杆的稳定性N/a+Mw/W=10100/(0.3
11、14423)+382000/4560=159.8N/mm2205N/mm2所以，7001600梁底立杆的稳定性满足要求。模板承重架应尽量利用已浇剪力墙或柱作为连接连墙件，梁底支撑体系已浇剪力墙或柱抱箍连接；在超大梁两端设斜向支撑，支点靠近柱根部，以减少对已浇结构的弯矩。4、梁侧模验算梁侧模沿梁长及垂直梁长双向对拉螺杆间距按500新浇砼对模板最大侧压力计算: (1)F=0.22t012v0.5 F-新浇砼对模板最大侧压力（KN/m2） -砼重力密度 24（KN/m3） v-砼浇灌速度 （m/h）,按4 m/h t0-砼初凝时间 =200/ T +15 （小时h） T为砼温度，按30度计。 1-砼
12、外加剂影响系数，不掺外加剂取1.0，掺有缓凝作用的外加剂取1.2. 1=1.2 2-砼坍落度影响系数， 坍落度50-90mm时取1.0，坍落度110-150mm时取1.15，2=1.15 F=0.22242001.21.1540.5/(30+15) =64.77KN/m2 模板12拉杆按下式计算： A=91mm2 =205N/ mm2 P=64.77*0.50*0.50=16.2KN , P1= A*=91*205=18.66kNP=16.2KN P1= 18.66kN则梁模板12拉杆间距0.50间距即可。5、模板面板计算楼板厚180，支撑立杆间距800800，面板为受弯结构，需要验算其抗弯强
13、度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.000.180.80+0.350.80=3.88kN/m活荷载标准值 q2 = （2.00+1.00）0.80=2.4kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.81.8/6 = 43.2cm3；I = 801.81.81.8/12 = 38.88cm4；5.1强度计算：f = M / W f其中 f 面板的强度计算值（N/mm2）； M 面板的最大弯距（N.mm）； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的强度设计值，取15N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值（kN/m）；经计算得到 ：M = 0.100（1.23.88+1.42.4）0.4
