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1、一 设计资料1 上部构造预应力混凝土简支梁桥，跨径13m,梁长12.94m，计算跨径12.30m，五梁式四孔桥面连续。一联中间各墩设平板橡胶支座，端部桥台设滑板橡胶支座。桥面宽，单向三车道。2.荷载等级公路级，车道荷载（按内插法求得）。3.上部荷载上部结构恒载见表1 。表1 各梁恒载反力表每片边梁每片中梁一孔上部构造各梁支座反力边梁中梁30.4231.822022.52196.82205.884.主要材料预应力混凝土梁采用C40混凝土，；盖梁与墩身均采用C25混凝土，；承台与桩基均采用C20混凝土，；主筋采用HRB335级钢筋，；箍筋采用R235级钢筋，。5.支座板式橡胶支座摩阻系数；滑板支座
2、最小摩阻系数，一般情况0.05。6.桥墩一般构造及桥面连续布置桥墩一把构造图见图1，桥面连续布置见图2。7.使用规范：公路桥涵设计通用规范、公路钢筋混凝土预应力混凝土桥涵设计规范。二盖梁设计1垂直荷载计算（1）盖梁自重及内力计算（见图3.和表2）表2 盖梁自重及内力计算截面编号自重（）弯矩（）剪力1-148.08-26.44-48.08-48.082-234.55-65.31-82.63-82.633-357.38-165.50-140.02222.134-463.7525.76159.38159.385-5159.38224.98002.活载计算活载横向分布系数荷载对称布置用杠杆法，非对称布
3、置用偏心压力法a. 单列汽车对称布置b,双列汽车对称布置c.三列汽车对称布置d.单列汽车非对称布置.e.双列汽车非对称布置f.三列汽车非对称布置汽车顺桥行驶a. 单孔单列汽车b. 双孔单列汽车活载横向分配后各梁支点反力计算式为：，计算结果见表3表3 各梁活载反力汇总表荷载横向分配情况汽车荷载计算方法荷载布置横向分布系数单孔荷载双孔荷载按杠杆法计算单列扯对称荷载=0.000205.90254.30=0.18037.06245.774=0.640131.77620.344=0.18016.47220.344=0.00000双列车对称荷载=0.000205.90254.30=0.620127.658
4、157.666=0.760156.484193.268=0.620127.658157.666=0.00000三列车对称荷载=0.000205.90254.30=0.820168.838208.526=0.760156.484193.268=0.820168.838208.526=0.00000按偏心压力法计算单列扯非对称布置=0.548205.9112.833254.3139.356=0.37477.00795.108=0.20041.1850.860=0.0265.3546.612=-0.148-30.473-37.634双列车非对称布置=0.424411.8174.603508.6215
5、.646=0.312128.482158.683=0.20082.360101.72=0.08836.23844.757=-0.024-9.883-12.206三列车非对称布置=0.300617.7185.31762.9228.870=0.250154.425190.725=0.200123.54152.58=0.15092.655114.35=0.10061.7776.2902.恒载与活载反力汇总恒载与活载反力汇总见表4。结构基频 式中 结构的计算跨径， 结构材料的弹性模量， 结构跨中截面的截面惯性矩（）， 结构 跨中处的单位长度质量（）。，G为结构跨中处每延米结构中立（），g为重力加速度，
6、。表4各梁反力汇总荷载情况1号梁2号梁3号梁4号梁5号梁上部恒载393.46411.76411.76411.76393.64双孔双列对称布置0223.78274.441223.8860双孔双列非对称布置306.217225.330144.44263.555-17.333双孔三列对称布置0296.107274.441296.1070双孔三列非对称布置324.995270.830216.664162.377108.3323.双柱反力计算计算结果见表5表5 墩柱反力计算表荷载情况上部恒载1011.28双孔双列对称布置254.3双孔双列非对称布置457.74双孔三列对称布置305.16双孔三列非对称布
7、置517.674.盖梁各截面内力计算（1弯矩计算支点弯矩采用非对称布置的计算值，跨中弯矩采用非对称布置时的弯矩值。计算结果见表6 。表6 弯矩计算表荷载情况墩柱反力梁的反力各截面弯矩（）各截面弯矩（）1-12-23-34-45-5上部恒载1011.28411.76411.760-247.056-617.64-18.12451.28汽车对称305.16196.107274.4410-117.66-294.161-185.108-1648.578汽车非对称517.67270.830216.6640-162.498-406.245-159.405-83.965（2）相应最大弯矩时的剪力值剪力计算结果
8、见表7表7 剪力计算表荷载情况墩柱反力梁的反力各截面剪力（）1-12-2上部恒载1011.28411.76411.76411.760-411.76-411.76-411.76汽车荷载对称305.16196.107274.441274.410000非对称517.67270.83216.664216.6640-270.83-270.83-270.83荷载情况各截面反力（）3-34-45-5上部恒载-411.76599.52599.52187.76187.76-224汽车荷载对称0305.16305.1630.7530.75-243.66非对称-270.83246.84246.8430.17630.
9、176-186.488（3）截面内力组合弯矩组合表见表8。剪力组合表见表9。表8 弯矩组合表内力组合值（），截面号1-12-23-34-45-51上部恒载0-247.056-617.64-18.12451.282盖梁自重-26.44-65.31-165.5025.76224.983汽车对称布置0-117.66-294.161-185.108-1648.5784汽车非对称布置0-162.498-406.245-159.405-83.96551+2+3-26.44-430.026-1077.3-177.468-972.31861+2+4-26.44-474.864-1189.39-151.7655
10、92.295表9 剪力组合表内力组合值（），截面号1-12-23-34-45-51上部恒载0-411.76-411.76599.52187.76-411.76-411.76599.52187.76-2242盖梁自重-48.08-82.36-140.01159.380-48.08-82.36223.13305.1603汽车对称布置000305.1630.7500305.1630.75-243.664汽车非对称布置0-270.83-270.83246.8430.176-270.83-270.83246.5430.176-186.48851+2+3-48.08-494.12-551.771064.0
11、6218.51-459.84-494.121127.81377.89-497.6661+2+4-48.08-464.95-822.61005.74217.936-730.67-764.951069.19377.316-410.4885.各墩水平力计算采用集成刚度法进行水平力分配上部构造每片边梁支点反力为196.82，每片中梁支点反力为205.88。中墩橡胶支座中钢板厚度为10，剪切模量,每跨梁一段设有5个支座，每排支座抗推刚度为式中 橡胶板支座平面面积；橡胶板支座剪切模量；支座橡胶板忽的；墩上支座设置数量。每个墩上设有两排橡胶支座，则支座刚度为取桥台及两联间桥墩的滑板支座摩阻系数为，其最小摩阻
12、系数为。（1） 桥墩（台）刚度计算桥墩（台）采用C25混凝土，其弹性模量为。 各墩台悬臂刚度计算一墩两柱：，则对桥台：向河方向 向岸方向 墩（台）与支座并联，并联后各刚度为对桥墩：对桥台：向河方向向岸方向（2） 制动力分配制动力计算先计算一个设计车道上的制动力。车道荷载中，加载长度为125m,作用在其上的车道荷载标准值长生的总重力为故一个车道上的制动力取，同向行驶3车道的制动力为一个设计车道的2.34倍，其值为。制动力分配则各墩的制动力为0号台及4号台的最小摩阻力因小于0号台及4号台的制动力，两处支座有滑移的可能，故应进行制动力重分配计算。桥台滑板支座的水平力取摩阻系数,则滑板支座产生的摩阻力,大于0号台及4号台，故取，。（3） 温度影响力的分配（设温度上升20）对一联中间各墩设橡胶支座的情况a. 求温度变化临界点距0号台的距离b. 计算各墩台温度影响力式中
