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1、东海大桥标海 上 钻 孔 灌 注 桩施工技术交底编制 : 日期 年 月 日复核 ： 日期 年 月 日审核 ： 日期 年 月 日路 桥 建 设 东 海 大 桥 项 目 总 经 理 部编制目录一、工程概况3二、钻孔灌注桩施工工艺5三、机构组织、材料、设备及劳动力的安排21四、进度计划 25五、质量保证措施 26六、安全保证措施 31七、环保措施 36八、海底管线维护措施 38九、加强多边合作与协调41一、工程概况 (一)自然条件1、地理位置东海大桥起始于上海市南汇县芦潮港镇客运码头往东约4km南汇咀处，跨越杭州湾北部海域,直达浙江省嵊泗县崎岖列岛的小洋山岛，长约32.7km，经小乌龟、大乌龟、颗珠
2、山和小洋山等岛屿。芦潮港镇位于南汇县东南，南芦公路直达，交通方便。小乌龟小洋山诸岛屿位于舟山群岛西北部的崎岖列岛，长江口和杭州湾的汇合处，行政区划隶属于浙江省舟山市嵊泗县，地理概略位置为东经12158061220923，北纬303352304942,南距宁波北仑港约90km,北距长江口灯船约65km。2、地形东海大桥西端芦潮港为沙泥滩地，现在围海造地，属潮坪地貌。桥区海域，海势稳定，海床较为平缓，水深一般在58m,标高7。512.5m，中日海底光缆、电缆在该区通过.大桥东侧所经岛屿及东端小洋山为一系列面积狭小的岛屿，属鸡爪型地貌。各岛一般基岩裸露，植被稀少,地形陡峭，少平地，岸线曲折，多海湾岬
3、角，岸线为抗冲刷侵蚀能力强的基岩海岸。各岛在地势相对低凹地段一般发育厚2040cm的覆盖层，相对植被发育，沿岸海蚀地貌如海蚀洞、沟较发育。3、工程地质概况桥位区基底为前古生代变质岩系,上覆燕山早期花岗岩系，因而，小乌龟小洋山各岛出露岩性较单一，为花岗岩类，而芦潮港小乌龟段基岩下伏于160220m厚的第四季覆盖层之下。桥位处第四纪堆积层厚度为160220米,层位相对稳定；下部为早中更新世（Q12）堆积的杂色粘土、粉质粘土、中粗砂、碎砾石灰粘性土等；中部为晚更新世(Q3）堆积的灰黄、灰色粉质粘土、砂质粉土、粉细砂等；上部为全新世(Q4）堆积的灰黄灰色粉质粘土、淤泥质粉质粘土、粘性土灰砂、砂夹粘性土
4、、砂质粉土、粉细砂等；表部为现代（QR)堆积的灰黄色淤泥，本区段桥址地质条件简单，钻孔灌注桩选第九层（灰色含砾粉细砂层)为持力层。4、水文条件桥位区所处海域的潮汐主要受东海前进潮波控制,潮汐类型属非正规半日浅海潮型，每个潮汐日有两次涨潮和两次落潮的过程.重现期100年一遇的高潮位为3.73m，低潮位为3.09m(国家85高程)。本区海流以潮流占主导地位，推算最大潮流速近3.0m/s。本海域以NE向作为控制浪向,NE向100年一遇的波浪要素值为:H1=6.0m,T=8.8s，L=89.6m。5、气候条件桥位区位于亚热带南缘,东亚季风盛行区，受季风影响东冷夏热，四季分明，降水充沛,气候变化复杂。多
5、年平均气温15。8,历年最高气温37。5，历年最低气温7。9，最热的月平均气温27。0，最冷月平均气温6。0。降水日数为134天/年，降雪日数为5天/年。实测最大风速35。0m/s（风向NNE），风力大于7级大风天数65。8天/年，风力大于8级大风天数30天/年,风力大于9级天数约为3天/年。6、地震基本烈度本工程地处于地震活动相对较弱的地区，有史以来,无地震破坏的纪录，历史和现代地震对场区最高影响烈度为五度，场址区未发现活动断层.从场址区地质、地球物理场和地震活动性综合分析，未发现足以确定5级以上潜在震源的依据。本区基本烈度定为6度，而芦潮港、大洋山、小洋山等三个代表性控制点的罕遇烈度（50
6、年2%）平均为7度。场地类别，水域属于类，各岛属于类。（二）施工内容东海大桥标钻孔灌注桩包括三座辅通航孔桥所有主墩桩基，其中、K6+279桥为312根2500mm钻孔灌注桩，桩长为104。65m;K12+149桥为314根2500mm钻孔灌注桩，桩长为109.65m ；K24+829桥为319根2500mm钻孔灌注桩，桩长为100。15m.全标段共计135根钻孔灌注桩。二、钻孔灌注桩施工工艺（一）质量目标及总体施工思路1、质量目标：原材料合格率100。混凝土试件强度合格率100%。钻孔桩分项工程合格率100，优良率90%以上.质量承诺：竣工验收工程质量达到优良目标。2、总体思路：在每个主墩位置
7、搭设钻孔工作平台（详见海上钻孔工作平台施工方案），平台设计的主要功能是为桩基施工提供一个陆地似的操作空间。平台上设发电机组（指每座辅通航孔桥中主墩）、临时生活区、钢筋笼堆放区、储油罐（储存量约80t）。其中，K6、K12桥每个平台上各配置两台KP3500型（或中昇300型）钻机,K24桥每个平台上各配置3台KP3500型(或中昇300型)钻机，并在每个平台上配置一台50t履带吊，为桩基施工提供生产、生活及动力条件.另外、在每座辅通航孔桥各配置一艘拌和船，为灌孔提供原材料基地及合格的砼。下面分别就施工用电、人员、设备及工艺流程等问题进行概述性说明。(1)、施工用电发电机组设在每个工区的中主墩平台
8、上，分别供给每个工区的施工用电，发电机组占平台面积为108m2，能提供1500Kw的发电量，其中，K24桥能提供2200Kw的发电量，完全能满足钻孔及部分钢筋笼的加工需要.拌和船上自备发电机，供砼拌和及砼输送用，并通过驳船和水轮运输补给拌和船上水泥、粗细集料及淡水等原材料.（2）、施工人员、设备总体安排本标段三座辅通航孔桥共九个主墩，原则上按九个主墩基础同期施工来考虑人员、设备的配置.每个平台上安放45个集装箱（占地面积106.5m2)，可同时容住2030人（钻孔、灌孔值班人员、中午施工加班人员或临时避险的施工人员）左右,而一般施工人员均住岸上总经理部，上下班由项目部的交通船只接送。履带吊主要
9、用于施工用材的装卸，并配合钻机完成桩基施工.每台钻机平空间尺寸为：(LWH）=5.94.89m，钻机分排隔孔作业，并利用主护筒作为泥浆循环池、沉淀池及造浆池.钻孔沉渣通过泥浆船运至指定泥浆处理地点。为满足桩基施工需要,我公司(路桥建设）决定建造三艘砼拌和船,每艘砼拌和船负责一个工区，每艘砼拌和船砼生产能力为120立方米/小时，储料能力为1000立方米。该拌和船通过船载砼卧式输送泵(HBT150)带砼布料杆输送砼，具有输送砼方量大，距离远，灵活性强等优点。根据我项目部施工组织安排，我部拟在2002年底先进场一艘,以具备开钻条件;在2003年1月底进场一艘，以满足桩基施工需要;在2003年3月底我
10、部自行建造的拌和船进场一艘,以满足全标段桩基施工需要。（3)、钻孔灌注桩施工工艺流程根据钻孔灌注桩常规施工工艺与本标段施工特点相结合,拟定本标段钻孔灌注桩施工艺流程如下：（二)、施工工艺1、钻孔工作平台的设计与施工（1）、平台结构形式及功能在综合考虑辅通航孔桥基础钻孔灌注桩具体的地质、水文、气象等因素影响的前提下，结合我公司以往在同类型桥梁基础施工取得的经验，主墩桩基钻孔平台拟采用钢管桩作为基础，由贝雷粱作为承重梁、型钢作为分配梁构成上部承重结构,平台顶面铺设有面板,同时在平台四周安有护栏(高度为1。3米)、漏电保护设备及通航指示灯.本平台设计主要是为了满足桩基础施工要求，要求平台在使用期间内
11、，在各种最不利荷载同时作用下，整个平台能保证持久的稳定性。平台的详细结构形式及相关方面内容见“海上钻孔工作平台施工方案”。（2）、平台施工利用打桩船施打平台钢管桩.完毕，利用浮吊施工钢管桩平联及平台的上部结构，目前、整个平台搭设工作正紧张、有序地进行。（3）、桩基钢护筒施工平台搭设完毕，即可进行主桩护筒的施工，下面详细介绍桩基钢护筒的施工。技术要求：钢护筒平面位置偏差5cm； 钢护筒垂直线倾斜不大于1%； 钢护筒施沉前须按设计要求进行防腐处理；、钢护筒的设计、制作及验收本标段主墩钻孔灌注桩桩径为2。5m,根据公路桥涵施工技术规范（JTJ0412000）规定，钢护筒的基本节段采用=12mm的A3
12、钢板卷制而成，其外径为2.9m。分别采用=16mm或20mm的A3钢板卷制成50100cm长、外径为2。9m的联接节段，用在钢护筒的接头及上下口，并用槽钢设竖向及环向加劲，护筒设计长度根据具体地质情况而定，目的是必须保证桩基施工过程中，护筒内外不相互渗水或翻砂,且护筒自身具有一定的稳定性，主桩护筒的详细结构见“海上钻孔工作平台施工方案”中的钢护筒结构图。卷制过程应严格按照相关技术规范要求进行质量控制,验收.经验收合格后的钢护筒通过浮吊和驳船转运至钻孔平台位。、振沉桩基钢护筒待平台面板施工完成以后，利用GPS定位系统在平台上转设控制点，并利用GPS每个平台最少定出三根桩基位置，余下桩可用全站仪进
13、行桩位放样，利用水准仪测量桩位标高，在测量过程中要随时检查、复测桩位，观察设置点位置变化情况。 施工时，在钻孔工作平台面板上测量放样定出桩位，并将其定位点外引至桩位面板以外（即设护桩点），然后将面板与I28a分配梁之间的临时固结点解除，并将桩位处I28a分配梁吊离，这样即可进行钢护筒的振沉施工。利用平台上的50t履带吊悬吊ZD135振桩锤振沉钢护筒。如下图：在振沉钢护筒时，采用多层导向定位架(见导向架施工图），上层固定在钻孔工作平台上的I28a型钢顶面，下层与钻孔平台临时钢管桩连结牢固。由于I28a型钢跨度达6。5m,其刚度若不能满足要求，则必须对其进行加固处理。导向定位架必须加固牢固后方可进
14、行钢护筒的振沉施工。钢护筒振沉前必须严格的自检，而且必须经过监理工程验收合格后方可进行振沉工作，桩基钢护筒的振沉工作应安排在平潮或较低潮水位时进行。钢护筒采用分节对接振动下沉的办法,每节钢护筒在振动下沉前，在护筒顶以下1m处设置内部支撑，防止振动夹头使护筒产生径向塑性变形。当每节钢护筒振沉到位时,必须及时将内支撑解除，解除时一定要将内支撑栓好保险绳,以防止其掉入护筒内，影响以后的成孔。当第一节护筒在定位架上定位临时固结前, 采用“吊线法”检查其垂直度,同时检查中心偏位是否符合要求,否则要求重新进行定位，定位合格后方可将其临时固结，并进行第二节钢护筒的对接。通常,上下两节钢护筒点焊对接前，用经纬仪从不同角度检查其垂直度，直至符合要求方可进行满焊焊接。两节钢护筒接头处采用坡口焊接，焊缝厚度不小于8mm,同时在钢护筒对接口外侧,沿桩周加设8块20cm10cm1cm的A3加劲钢板，钢板与钢护筒采用环形满焊,焊缝厚度不小于8mm。两节钢护筒节口焊接完成后,割除临时固结,开始振动下沉。同法进行第三节钢护筒的接长及振沉。钢护筒振沉过程中应对沉桩机与桩帽的连接螺栓进行观察并确保连接牢固，每次振动以不超过5分钟控制,同时注意对钢护筒下沉速度及垂直度进行观测控制，若遇异常情况应立刻停振,并分析其原因。钢护筒振沉到位并完成其联接以后，及时进行钢护筒口用于支撑I
