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1、扣件式板模板支撑计算书(高支模) 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称120mm楼板新浇混凝土板板厚(mm)120模板支架纵向长度La(m)15.8模板支架横向长度Lb(m)7.28模板支架高度H(m)10 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重
2、标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.310.8=0.24风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm)1500顶层水
3、平杆步距h(mm)1500支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)180小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度L1(mm)100主梁最大悬挑长度L2(mm)100平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)12抗弯强度设计值f(N/mm2)29弹性模量E(N/mm2)9000计算方式四等跨梁 按四等跨梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000122/624000mm4 I=bt3/121000123/12144000mm3 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1
4、.1) 0.12)+1.413=7.934kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)=3.734kN/m q1活=QbQ1k=1.413=4.2kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.12)+113=6.112kN/m 1、强度验算 Mmax=0.107q1静l2+0.121q1活l2=0.1073.7340.22+0.1213.7340.22=0.036kNm =Mmax/W=0.036106/(24000103)=1.5N/mm2f=29N/mm2
5、满足要求！ 2、挠度验算 max0.632ql4/(100EI)=0.6326.1122004/(1009000144000)=0.048mm max=0.048 mmmin200/150，10=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型截面惯性矩I(cm4)256截面抵抗矩W(cm3)64抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式简支梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.2(0.3+(24+1.1) 0.12)+1.40.23=1.635kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(
6、G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.2(0.3+(24+1.1) 0.12)+10.23=1.262kN/m 按 简支梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.287106/64000=4.484N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax0.984kN max3Vmax/(2bh0) =30.9841000/(26080)=0.308N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=1.527mm=minla/150，10=min1200/150，10
7、=8mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=1.148kN R2=1.148kN 正常使用极限状态 R1=0.882kN R2=0.882kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型48X3截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2/2=max1.148,1.148/2=0.574kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2/2=max0.882,0.882/2=
8、0.441kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.433106/4490=96.437N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax2.035kN max2Vmax/A=22.0351000/424=9.599N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=1.206mm=minla/150，10=min1200/150，10 =8mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)48X3回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)300立柱截面面积(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4730支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计
9、算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1500+20.7180=1752mm l02=h=1.21500=1800mm 取两值中的大值l0=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=1752/15.9=110.189 查表得，=0.405 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.431.21.2=12.117kN f=N1/(1A)12.117103/(0.405450)=66.486N/mm2
10、=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1800/15.9=113.208 查表得，=0.386N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+1.431.21.2=13.067kN f=N2/(2A)13.067103/(0.386450)=75.227N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.241.21.52/10=0.068kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.2(0.5+(2
11、4+1.1)0.12)+0.91.431.21.2+0.91.40.068/1.2=11.583kN f=N1w/(1A)+Mw/W=11.583103/(0.405450)+0.068106/4730=77.932N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+0.91.431.21.2+0.91.40.068/1.2=12.534kN f=N2w/(2A)+Mw/W=12.534103/(0.386450)+0.068106/4730=86.535N/
12、mm2=300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =12.117kNN=40kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4(0.215.8106+0.5515.84)=282.694kN.m MR=GG1kLaLb2/2=1.351.0515.87.282/2=593.489kN.m MT=282.694kN.mMR=593.489kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送
13、、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.2515.810+0.5515.84)=93.568kN.m MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.1215.87.282/2=2295.956kN.m MT=93.568kN.mMR=2295.956kN.m满足要求!十、 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：Pk = Nk/A fg式中：Pk 立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）；Nk 上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）；A基础底面面积（m2）；fg地
