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1、精品文档，仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除外拉线抱杆分解组塔铁塔整体组立的优点是安装质量高，高空作业少，因而可减轻施工人员 的劳动强度，怛这种组立方法需要机具设备多，准备工量大，而且对施工场 地的要求高。相对而言，虽然分解组塔法高空作业多，但其需用机具设备 少，准备工量小，尤其是对施工场地的适应性较好，因此在目前实际铁塔安 装中，分解组塔法仍在广泛采用。分解组塔法，根据起重支承结构型式及其相应操作工艺的不同，主要地 可分为外拉线抱杆分解组塔、内拉线抱杆分解组塔、摇臂抱杆分解组塔、小 抱杆分解组塔和倒装组塔等五种方法。本章专门介绍外拉线抱杆分解组塔的不同吊装方式及其索具静力解算方法。6-1
2、 外拉残抱杆分解组塔的吊装装方式外拉线抱杆分解组塔法的起重抱杆，是用钢丝绳将其根部固定于已组塔 身一角的节点处，而顶端以四根塔外落地拉线加以稳定的。松紧顶端拉线就 可调整抱杆顶的倾斜位置以适应各工作面上塔构的吊装。因此，根据抱杆工 作方式和塔构起吊方式的不同，外拉线抱杆分解组塔法，又可再区分为下述六种吊装方式：一、内抱杆吊装与外抱杆吊装根据塔构连接方式（螺栓连接或电焊连接）和场地条件的不同，塔构可 采取分片吊装或整节吊装。分片吊装一般将抱杆根部固定于已组塔身主材 的内侧，称为内抱杆吊装，如图6-3、图6-4、图6-6、图6-8、图6-9、 图6-12、图6-13c而整节吊装则须将抱杆根部固定于
3、已组塔身主材的外 侧，以方便塔构就位，故称做外抱杆吊装，如图6-5、图6-7、图6-10、图 6-11。二、单抱杆吊装与双抱杆吊装门型铁塔，其塔身由两个立柱组成，一般采取两套单抱杆分别单独吊 装，以提高工效，称为单抱杆吊装但吊装横担则采取两套单抱杆平行协同 作业，故称做双抱杆吊装，如图6-4。对于根开较大的酒杯型和猫头型铁 塔，因抱杆作过大的倾斜后会使每次起重量锐减，工效降低，所以往往也采 取两套单抱杆平行协同作业的双抱杆吊装，如图6-11。三、旋转吊装与直线吊装在塔腿吊装过程中，塔腿片藉牵引动力作用，整体绕塔腿底脚旋转板起 就位，称为旋转吊装，如图6-1、图6-2。但在塔身及塔头吊装过程中，
4、塔 构藉牵引动力作用是使整体沿直线平行提升就位的，则称做直线吊装，如图 6-3 至图 6-13。图6-1内抱杆分片吊装塔腿1 一内抱杆（置于基础之间）；2抱杆拉线；3系吊钢绳 (即千斤绳)4提升钢绳；5总系吊钢绳；6塔腿片图6-2外抱杆分片吊装塔腿1外抱杆（置于基础之外）；2抱杆拉线；3系吊钢绳（即千 斤绳）；4一提升钢绳；5总系吊钢绳；6塔腿片图6-3内抱杆分片吊装塔身 1 一内抱杆（置于主材内侧）；2一抱杆拉线；3系吊钢绳 (即千斤绳4一提升钢绳；5总系吊钢绳；6塔身片;7控制大绳图6-4双内抱杆分片吊装塔身 1 一双内抱杆（置于主材内侧）；2抱杆拉线图6#5外抱杆整节吊装塔身!一外抱杆(
5、置于主材外侧）;2抱杆拉线;3系吊钢绳 (即千斤绳）；4一提升钢绳；5总系吊钢绳；6整节塔身；7控制大绳【精品文档】第 页至牵引设备图6-6内抱杆分节吊装下塔颈 1一内抱杆（置于主材内侧）；2一抱杆拉线；3系吊钢绳 (即千斤绳）；4一提升钢绳；5总系吊钢绳；6左右侧整节下塔颈；7控制大绳至牵引设备正面/ T J/T ,侧面图6-7外抱杆整节吊装下塔颈1 一外抱杆(置于主材外侧）；2抱杆拉线;3系吊钢绳（即 千斤绳）；4一提升钢绳；5一总系吊钢绳；6一整节下塔颈；7控制大绳图6-8内抱杆分节吊装上塔颈 1内抱杆（置于主材内侧）；2抱杆拉线；3系吊钢绳（即千 斤绳）；4一提升钢绳；5 总系吊钢绳；
6、6左右侧整节上塔颈；7控制大绳至牵引设备 777图6-9内抱杆分片爷装横担中段1内抱杆(置于主材内侧);2抱杆拉线;3系吊钢绳 (即千斤绳）；4一提升钢绳；5总系吊钢绳；6 前后面横担片；7控制大绳至牵引设备图6-10外抱杆整节不装横担中段一外抱杆（置于主材外侧）；2抱杆拉线；3系吊钢绳（即千斤绳) 4一提升钢绳；5总系吊钢绳；6整节横担中段；7控制大绳至，引设备侧面至牵引设备图6-11双外抱杆整节爷装横担中段 1一双外抱杆（置于主材外侧）；2一抱杆拉线；3系吊钢绳（即 千斤绳）；4一提升钢绳；5总系吊钢绳；6整节横担中段；7控制大绳图6-12内抱杆整节吊装地线支架（一）1内抱杆（置于平n主材
7、内侧）；2抱杆拉线；3系吊 钢绳（即千斤绳）；4一提升钢绳；5总系吊钢绳；6左右侧整节地线支架；7控制大绳至牵引设 777r777TT7T图6-13内抱杆整节吊装地线支架（二）1 一内抱杆(置于K形节点主材内侧）；2抱杆拉线; 3系吊钢绳（即千斤绳）；4一提升钢绳；5一总系 吊钢绳；6左右侧整节地线支架；7控制大绳6-2外拉钱挹科兮斛飯嗒姥嚀置廣則与後备本抵tl裨一、布置原则(0为提高抱杆的稳定性和充分利用抱杆的承载能力，内抱杆对铅垂线 的倾斜角应不大于15外抱杆对铅垂线的彳顷斜角应不大于1T;(2) 提升钢绳对抱杆的夹角应不大于30;(3) 随着吊装高度增加，抱杆拉线对地平面的夹角也增大，为
8、提高其对 抱杆的稳定作用，抱杆拉线对地平面的夹角一般应不大于45。，在受地形限制时也应不大于60;(4) 随着吊装高度增加，控制大绳对地平面的夹角也增大，为发挥其调 整作用和减小对抱杆的附加荷重，控制大绳对地平面的夹角一般应不大于 45。，受地形限制时也应不大于50;(5) 四根抱杆拉线须布置在顺、横线路的分角线方向，即与各吊装平面成45。偏角，以方便塔构的提升和就位；(6) 在塔构连接提升钢绳的结构面的背面和左右侧均须布置控制大绳，以备塔构片在提升就位过程中对其进行控制调整；(7) 抱杆的固定位置，应根据抱杆工作方式（内抱杆分片吊装或外抱杆 整节吊装）和塔构组装在地面的方位进行选定，同时要使
9、塔构提升和就位方/ 3 / T T图6-14抱杆长度计算图便、抱杆受力条件良好；(8) 尽可能使牵引设备顺线路或横线路方向 设置，其距塔位中心的水平距离，应不小于塔高 的1.2倍；(9) 制动钢绳地锚距塔位中心的水平距离，应不小于塔高的1.2倍。二、设备参数选择1.抱杆长度在分解组塔施工中，为使塔构就位方便，应 使提升滑车组为最短长度时悬吊的塔构仍具有相 当的活动幅度。因此，抱杆长度除须满足最长塔 构提升到需要的安装高度之外，还需要0_81.0m的裕量，以便于做安装调整。参见图6-14，抱杆的最小需要长度由式（6-1)确定。-P(61)其中式中h抱杆长度，1,035( hi + h2 +S+0
10、-5) 2d。+ 2*0hx抱杆根低于已组塔身顶端的高度，m; h2最长塔构底端到系吊钢绳（即千斤绳）套绑扎点的高度，m; h3提升滑车组的最短长度（上下吊钩间的距离），m; d,提升滑车组的滑车轮径，系吊钢绳套顶点对两绑扎点连线的高度，m。2.抱杆拉线长度平坦地形下，平衡侧及起吊侧的抱杆拉线长度，分别由式（6-2)、式 (6-3),式（6-4)确定。(1)抱杆顶位于塔位中心吊装（参见图69、图卜10)时，抱杆拉线长度为(6-2)(2)抱杆顶偏于一侧中心吊装地线顶架（参见图6-丨2、图卜13)时，抱杆拉线长度为2 DD,2(sin冬）Df(D(6-3)/2Z)P(/isin冬）(hsin)2L
11、H2 + DD(/isin)Df飞(6-4)ilDP式中LP Lpt抱杆顶位于塔位中心吊装时，抱杆拉线长度，抱杆顶偏于一侧中心吊装时，平衡侧（即起吊的对侧）抱杆拉线长度，m;I 抱杆顶偏于一侧中心吊装时，起吊侧抱杆拉线长度,H抱杆在最高位置时，抱杆顶离地面的高度，rn;Dp拉线地面锚点至塔位中心的水平距离，；Z),抱杆根固定处的塔身正面宽度，ni;Df-抱杆根固定处的塔身侧面宽度，邊油第六章外拉线抱杆分解组塔C抱杆对铅垂线的倾斜角。3. 提升铜绳总长度U n /h2 Hh d2 + H + 1,2 倍塔高 + 15(6-5)式中Lt提升钢绳总长度，m;抱杆在最高位置时，平置地面的塔构系吊钢绳绑
12、扎点距塔位中 心的水平距离，U1; n提升滑车组的滑轮数或工作绳数，采用单根提升钢绳提升时，4.牵引设备距塔位中心的氷平距离(6-6)D 1.2倍塔高 式中 D牵弓丨设备距塔位中心的水平距离，m。6-3 外拉钱抱杆今解极蝝 鲶素為昝力针龙0外拉线抱杆分解组塔法，根据吊装方式的不同虽有单抱杆吊装和双抱杆 吊装之分，但双抱杆吊装实质上是两套单抱杆吊装的并列作业。其每套的索 具布置及操作方法均基本与单抱杆吊装相同，而且其索具静力计算方法也基 本与单抱杆吊装相同，只是在进行图解或数解时，每套的计算静荷载取应 取整个吊装塔构总静重力的60免。因此外拉线抱杆分解组塔的索具静力计算，可以取单抱杆吊装方法作为
13、基准进行分析。在吊装过程中，各索具的静力变化与吊装塔构的运动方式有密切关联， 吊装方式不同，其静力变化规律便不同。所以对于外拉线抱杆分解组塔的静 力计算，本节分为单抱杆旋转吊装和单抱杆直线吊装两种基本方式进行介绍。静力计算的目的，在于了解整个吊装过程中各索具承受的静力变化情 况，从而找出各索具的最大静力值，以作选择索具强度与规格的依据。对于 旋转吊装，在开始起吊初瞬，各索具的受力均达到最大，在作静力计算时， 一般即取开始起吊初瞬状态作为静力分析的依据。对于直线吊装，随着吊装0静力是指未计吊装过程中冲击、震动及荷载分配不均衡等影响时的力值。髙度的增加，各主要索具的受力愈益严重，因此作静力计算时，
14、一般以静重 最大的塔构片接近就位的状态和安装高度最大的塔构片接近就位的状态作为 静力分析的依据，从两者IP找出各索具承受的最大静力值。须要说明，按本冇所述方法解出的各索具承受的静力，均未计及吊装过 程中因冲击、震动及倚载分配不均衡而导致静力增大的影响，该项影响须在 选择索具强度及规格吋，根据其工作部位的不同而引用相应的动荷系数K 与不均衡系数AV考虑。其引用方法详见高压架空输电线路施工技术手册(起重运输部分)的第一章。由于起吊侧控制大绳作控制、调整时可能使主 要控制方向h两根平行的控制大绳之间以及平衡侧（即起吊的对侧）两根抱 杆拉线的间静力分配出现较大的差异，因此对抱杆拉线和控制大绳作强度及
15、规格选择时，其不均衡系数K2建议取1.5。H、旋转吊装方式图6-1和图6-2所示为塔腿分片旋转吊装的平面布置及其索具结线型 式根据施工设计经验，在开始起吊初瞬，各索具的受力均达到最大，该狀 态的计算单线图如图6-15。据此所作的索具静力图解如图6-16，该图中所 示的矢量，即为起吊初瞬各索具承受的最大静力值。1. 系吊钢绳（即千斤绳）套的静张力T根据塔腿片的计算静重W，配合计算单线图6-15 (b)及(c)上各系吊 钢绳段对于合力线CD的相对作用方向，便可作图确定系吊钢绳套静张力r的大小。参见图6-16,作图步骤如下：(1) 自S点作图6-15(b)顺线路投影面上塔腿片的投影线仙（当起立角为时，则塔腿片投影线狀应作成与地平面有倾角）。自狀线上系 吊钢绳套绑扎点C，作地平面的垂直线CZ,并
