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1、目录第一章编制依据2第二章工程概况2第三章塔吊型号、基础形式及位置3第四章塔吊基础计算 31#塔吊基础施工方案第一章 编制依据一、车辆段轨行区施工图二、混凝土结构设计规范 （GB50010-2002）三、建筑地基基础设计规范 （GB50007-2002）四、QTZ80（6010）型自升式塔式起重机使用说明书第二章 工程概况一、地理位置深圳市轨道交通二期三号线横岗双层车辆段主体工程 3105 标段位于深圳市 龙岗区横岗六约村， 深惠路东侧，占地 18.34 公顷，整个场地呈不规则的多边形， 东西长约 1070米，南北宽约 480米。北面紧邻地铁正线、六约车站和规划改造 的深惠路，西面有在建的盐排
2、高速立交和环城西路（拟建公路） ，西南面为高压 走廊（2条500KV和2条220KV高压线），东面有牛始埔路、六约工业用地及牛 始埔村旧工业用地。二、地形地貌1 、整平前的场地内地势起伏较大，大致南高北低，中间低洼，西面和东南面有高约60m的残丘2座，沟槽低洼处标高46.00m,丘坡最高处为105.63m,原 始地貌为典型的浅丘槽谷地貌。场地经过挖填后较平整。2、根据钻探揭露，拟建场地岩土层按照成因类型，从上至下分为：1）素填土：灰色，00.6m以混凝土、块石为主，0.62.2m以粉砂为主，松 散，饱和。2）粉质粘土：褐色、褐黄夹浅黄、灰白色，硬塑状，含少量砂岩质角砾，余 为粉质粘土填充。3）
3、全风化砂岩：灰白、灰黄色，岩芯呈土状，可见原岩结构。4）中等风化砂岩：灰色、青灰色中厚层构造，硅质胶结，性脆，质坚。第三章塔吊型号、基础形式及位置一、根据工程现场条件情况和设计图纸， 为满足平面垂直运输及施工需要， 我公司在本工程(轨行区)设计投入使用5台塔吊。现根据施工现场的地质地貌 情况1#塔吊基础采用天然基础，吊型号为 QTZ80( 6010)。二、1#塔吊布置在41b42b轴之间交1/GbGb轴线内，塔吊安装高度为36 m。第四章塔吊基础计算塔吊起升高度H=36m混凝土强度等级:C35，基础以上土的厚度D:=0.00m,基础承台厚度h=1.65m,基础承台宽度Bc=5.60m,、1#塔
4、吊QTZ80( 6010)的主要参数 塔吊型号:QTZ80(6010)型 塔吊倾覆力矩M=1967fkN.g塔身宽度B=1.6fm，自重 F1=971fkN， 最大起重荷载F2=80fkN,钢筋级别：11级钢。、基础最小尺寸计算1.最小厚度计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。 根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：(7.7.1-2)FW (0.7邑+0.1 Tope严)罕问其中:F 塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。n应按下列两个公式计算，并取其中较小值，取1.00 ;(7.7.1-2)1-2n = 0
5、.4 + A(7.7.1-3)n-局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数;n-临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；伽-截面高度影响系数：h 2000m时，取內=0.9,按线性内插法取用；ft钢筋混凝土轴心抗压强度设计值，取16.70MPa(rpc,m-临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内，取2500.00 ;U k临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边ho/2处板垂直截面的最不利周长；这里取(塔身宽度+ho)x 4=9.60m；ho-截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；他-局部荷载或集中反力
6、作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，B不宜大于4；当伐BcXBcXD) =1552.32kN ;Ym土的加权平均重度Be 基础底面的宽度，取 Bc=5.600mW 基础底面的抵抗矩，W=B/BcX Bc/6=29.269m3;M 倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4X 1967.00=2753.80kN.m；a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算:F + Ga= Be / 2 - M / (F +G)=5.600/2-2753.800心261.200+1552.320)=1.821m 经过计算得到：无附着的最大压力设计值PnaR1261.200+155
7、2.320)/5.600 2+2753.800/29.269=183.802kPa ;无附着的最小压力设计值2Pmin=(1261.200+1552.320)/5.600-2753.800/29.269=-4.368kPa ;偏心矩较大时压力设计值际尸2 X (1261.200+1552.320)/(3 X 5.600 X 1.821)=183.911kPa。四、地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第5.2.3条。计算公式如下：Ji =Jafc +小卩习+也阳(於0.fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2);f ak-地基承载力特征值，
8、按本规范第5.2.3条的原则确定；取 200.000kN/m2;nb nd基础宽度和埋深的地基承载力修正系数， n取0.15 , n取1.4 ; Y-基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取 20.000kN/m3;b- 基础底面宽度(m)，取5.600m；Ym-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3;d- 基础埋置深度（m）取0.000m；解得地基承载力设计值：fa=193.800kPa ;实际计算取的地基承载力设计值为：fa=200.000kPa ;地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=183.802kPa满足要求!地基承载力特征值1.
9、2 x fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=183.911kPa 满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范 GB 50007-2002第8.2.7条。验算公式如下：耳虫0/7加上耳加式中Bhp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h大于等于2000mr时，和 取0.93，其间按线性内插法取用；f t - 混凝土轴心抗拉强度设计值；h o -基础冲切破坏锥体的有效高度；a m -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；a t -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交 接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；当计算基础变阶处的受冲切承 载力时，取上阶宽；a b
10、-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边 长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承 载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时， 取 上阶宽加两倍该处的基础有效高度。p j -扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基 土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反 力；A i -冲切验算时取用的部分基底面积F i -相应于荷载效应基本组合时作用在A上的地基土净反力设计 值。贝珈-受冲切承载力截面高度影响系数，取和=0.93 ;f t - 混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57MPa a
11、 m - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：J =(坷+勻”2am=1.60+(1.60 +2x 1.65)/2=3.25m ;ho 承台的有效咼度，取 h=1.60m；Pj - 最大压力设计值，取 Pj=183.91KPa；F l - 实际冲切力：尺=2F l =183.91 x (5.60+4.90) x (5.60-4.90)/2)/2=337.94kN。其中5.60为基础宽度，4.90=塔身宽度+2h;允许冲切力：0.7 x 0.93 x 1.57 x 3250.00 x 1600.00=5310001.67N=5310.00kN;实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六、承
12、台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范 GB50007-2002第8.2.7条。计算公式如下M广訥+叭也十尸-罚 +仏一曲式中：m - 任意截面1-1处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a 1 - 任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离；当材料为混凝 土时，取 a1=b即取a1=2.00m；P max - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力 设计值，取183.91kN/m ；P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值； r 3a-trP =丄 m施 X Z3aP=183.91 x (3 x 1.60200)/(3x 1.60)=107.28kPa ;G-考虑荷载分项系数的基础自重，取1552.32kN/m2;I -基础宽度，取l=5.60m ;a -塔身宽度，取a=1.60m；
