开关电源在音频功放中的应用

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1、开关电源在音频功放中的应用音频功率放大器常常使用的工频变压器，整流，电容滤波等环节，为 了得到更好的频响，往往把工频变压器的容量做得很大。同时把滤波电容 的容量做很大，以达到“水塘”效应。因此线性电源系统存在体积大、质 量重、成本高等问题。工频电源设计者一般会直接整流滤波后供功放部分， 这样就有一个滤波电容的耐压值选取的问题。由于市电不稳压，会使变压 器输出升高或降低。电压升高直接影响滤波电容的耐压值。造成电容损坏。 而用DC-DC电源势必会使成本升高，功耗稍大。另外目前的DC-DC做不 了很大功率，都在50W以下。当然还可以用三极管做调整管。让电压稳定 在一定范围。但这个“调整管”会工作在线

2、性区。功耗会加大。需要很大 的散热器。效率也不高。稳定性不好等问题。音频开关电源（以下简称开关电源）具有体积小、质量轻、效率高的特 点，因而在电子产品中获得了广泛应用。但由于一般的开关电源在音频功率 放大器中的表现并不尽如人意，因此它一直没能在高保真音频功率放大器中 获得广泛应用。深入分析开关电源在音频功率放大器中表现欠佳的原因，是 开发音频专用开关电源的关键。实践证明，基于对音频功率放大器电源的特 殊要求和开关电源特点的分析结果，采取针对性措施设计的开关电源，在音 频功率放大器中表现得很优秀。实验和主观听音评价都表明，它完全可取代 其他形式的电源成为高保真音频功率放大器电源的主流。2开关电源

3、的电磁干扰并不是主要矛盾一般认为，开关电源的电磁干扰是影响其音质表现的主要因素，然而通过 对这些干扰频率成分的分析，可以发现这实际上是一种误解。开关电源电磁干扰的形成有多种原因，主要包括如下几个方面：(1)输入电路的电磁干扰工频交流电经过整流滤波后是以导通时间短、峰值大的脉冲电流方式提供 能量的。这种脉冲电流包含一系列的谐波分量。这些谐波分量会沿着传输电 路产生传导干扰和辐射干扰。然而这种干扰并不是开关电源所特有的，它也 出现在一般的使用电源变压器的电容滤波整流电路中。因此这并不是开关电 源的主要干扰。开关回路产生的电磁干扰开关回路产生的电磁干扰是开关电源的主要干扰源之一。开关电源的功 率变换

4、管工作在大电流开关状态，其变换波形为矩形波。由于矩形波具有丰 富的奇次谐波，因此，会产生特有的谐波干扰。事实上，变换波形不可能是 理想的矩形波，开关功率晶体管开启和关断瞬间矩形波会产生畸变。开关功 率晶体管负载是高频变压器，由于高频变压器的初级线圈与储存在开关管寄 生电容中电荷的作用，在开关管导通的瞬间，变压器初级会出现很大的电流, 会造成一种幅度较大的尖脉冲，叠加在矩形波的起始部分，其频带较宽且谐 波丰富，会产生高频干扰。当原来饱和的开关管关断时，由于变压器的漏磁 通，致使一部分能量没有从一次线圈传输到二次线圈，储藏在漏感中的这部 分能量将和集电极(或漏极)电路中的电容、电阻形成带有尖峰的衰

5、减振荡，叠 加在关断电压上，形成关断电压尖峰，其特点也是谐波丰富，并且频率很高。 这些谐波干扰可以传导到输入输出端对电网和负载形成传导干扰。另外，由 高频变压器的初级线圈、开关管和滤波电容等构成的高频开关电流环路可能 产生较大的空间辐射，形成辐射干扰。 二次整流回路产生的电磁干扰二次整流回路一方面会产生和一次整流回路类似的谐波干扰，但由于 变换频率远高于工频，因此这种干扰的频率要高很多。另一方面二次整流二 极管在正向导通时会使PN结内的电荷积累，二极管加反向电压时积累的电 荷会消失并产生反向交流。由于开关管变换器的频率较高，二极管由导通转 变为截止的时间很短。因此，要在短时间内使存储的电荷迅速

6、消失就会有很 大的反向浪涌电流流过变压器，在变压器漏感和其他分布参数的影响下，也 会形成频率很高的电磁干扰。纵观这些干扰，可以看到，它们都是一些超过 电源开关频率的高频干扰。文献3-4指出：开关电源电磁干扰的频率都高于开 关电源的开关频率。电磁兼容性不好的开关电源确实会影响收音机、电视机、 移动通信设备等无线电设备的正常工作。但如果将开关频率设计在100 kHz 以上保用MOS管一般可将开关频率做到200 kHz），即使对这些干扰不采取特 别的措施，也不会影响到通频带相对比较窄的音频功率放大器的正常工作。事实上，正因为开关电源存在各种各样的电磁干扰，在开关电源几十年 的发展过程中，人们也在降低

7、其电磁干扰方面做出了很大的努力。通过吸收 电路降低电路中电压和电流的变化率；使用软开关技术修正变换波形；使用 EMI滤波技术抑制开关电源的传导干扰；选择合适的驱动电路，控制开关开 启和关断时电压和电流的变化率；优选元器件（包括功率管、二极管、变压器 等）；进行合理的PCB布局、布线及接地，减小PCB的电磁辐射和PCB上电 路之间的串扰；加强屏蔽等措施。设计出符合EMC（电磁兼容）标准的开关电 源已不难。3音频功率放大器开关电源形式的选择音频功率放大器电源要求功率储备量大，只有这样才能应付交响乐巨大 的动态；同时由于经常处于负载的迅速变化中，电源的反应速度必须非常快, 才能还原那些猝发性的高频信

8、号。大的功率储备量和高反应速度是设计音频 功率放大器专用开关电源的两条基本原则。通常的开关电源没有在这两方面 做出特别的考虑，这正是它们无法适应音频功率放大器的根本原因。事实表 明依照这两条原则设计出来的开关电源，在音频功率放大器中的表现是优秀 的。开关电源的高频变换电路形式很多，常用的变换电路有推挽、全桥、半 桥、单端正激和单端反激等形式。半桥式变换器电路因为比普通单端式电路 输出功率大得多，比较适合在瞬时输出功率大、动态范围大的音频功率放大 器中使用，此外高频变压器初级在整个周期中都流过电流，能防止高频变压 器磁芯出现单向偏磁发生磁饱和，磁芯体积利用得更加充分，在同样的功率 下磁芯可用得更

9、小。同时它又克服了推挽式电路的缺点，对功率晶体管配对 程度要求较低，对晶体管耐压和输入滤波电容耐压要求也比较低。加上它比 全桥式变换器结构简单、成本低，所以它是音频功率放大器开关电源首选的 变换形式。开关电源的稳压是通过调节功率开关管的占空比来实现的。常用 的改变占空比的控制方式有2种：即脉冲宽度调制(Pulse Width Modulation， PWM)和脉冲频率调制(Pulse Frequency Modulation，PFM)。脉冲宽度调制器根 据开关电源输出电压，自动地改变方波脉冲宽度，从而改变功率晶体管的导 通时间，以此稳定开关电源的输出电压。脉冲频率调制器则保持导通时间不 变，根

10、据开关电源输出电压，自动地改变方波频率而改变占空比。由于频率 控制方式的工作频率是变化的，后续电路滤波器的设计比较困难，因此，音 频功率放大器的开关电源也与绝大部分的开关电源一样，适宜采用PWM控制。大多数开关电源均采用电压型控制电路。其基本工作过程为：比较电路 将经采样后的输出电压与基准电压相比较，当某种因素引起输出电压变化时, 比较结果将产生误差信号，开关电路的脉冲宽度则受放大后的误差信号控制， 达到稳定输出电压之目的。这种控制方式与文献2中分析的具有比较放大电 路的线性稳压电源存在相似的缺点：误差放大电路会影响电源的瞬态响应， 当负载迅速变化时因调控网络的滞后，电源输出电压会出现瞬间下跌

11、。因为 晶体管音频功率放大器等价于一个阻抗迅速变化的负载，而采用电压型控制 电路的开关电源因不能跟踪这种迅速变化，所以并不适合于音频功率放大 器。从电源的输出端看，由于输出电压相对比较稳定，AU总是比较小的， 误差信号必须经过放大才能驱动PWM电路。反观输出电流，由于总体来说电 源内阻较小，因此只要有微小的AU,就会反应为很大的&。如果将&直接 加到PWM电路中去，利用它控制脉冲宽度，从而调整输出电压，就跳过了误 差放大环节，电源的反应速度将大大提高。这就是电流型控制电路。因此， 采用电流型控制电路的开关电源瞬态响应（达lOys级）要远优于电压型控制电 路（仅ms级）。由于电源的内阻不是线性电

12、阻，电流控制比较难实现高精度。 因此，晶体管音频功率放大器开关电源应该同时引入2种控制方式。开关干 扰虽不是影响音质的主要因素，但为了达到电磁兼容标准，采取了各种常规 的抑制干扰措施，并加上软开关技术。图1是适合音频功率放大器的开关电 源工作流程图。依照图1设计的1000W,70V音频功率放大器开关电源不论从测试情况看 还是从实际工作表现上看都很优秀。4、100 Hz纹波的测试开关电源首先直接对交流电进行整流滤波，然后再进行开关变换、二 次整流、PWM控制稳压。在整个过程的前端会产生频率为100 Hz的纹波， 这种可能对声音造成污染的纹波分量的大小是反映电源品质的一个重要指 标。由于滤波电容一

13、般都用得不是很大（2 000pF左右），重负荷时前端产生的 纹波是比较强的，虽然在后面的过程可消减这种纹波，但并不能完全消除它。 图23是在4A的负载电流下对电源纹波进行定量测试的结果，测量方法与 文献类似。从图中可看出，纹波的P-P值约为20mV,虽然比文献中的线性稳压电源高了 5倍，但仍然很小，特别是在负载电流比较小的情况下纹波更小，实践表明， 将开关电源实际应用到晶体管音频功率放大器中去时，并不会造成100 Hz的 交流声干扰。5、开关干扰的测试图45是在4A的负载电流下对负载端电源传导干扰的定量测试结果， 测量方法与纹波电压的测量类似。从图4可看出主干扰的幅度约为1 V(P-P)， 并

14、不算大。从图5可看出主干扰的频率约为7MHz，远远落在音频范围之外, 故不会对音频功率放大器的工作造成影响。通过观察与开关电源相距0.5m并与之共电源插线板的计算机、电视机，没有 发现传导干扰和辐射干扰对它们的影响；将调频收音机放在离开关电源0.5 m 处也不会受到任何影响；但将中波收音机放在离开关电源lm处会受到明显 的干扰，这与调幅波抗干扰能力较差有关（一般采用电子起辉的日光灯都会严 重地干扰中波收音机的工作），同时也与实验用开关电源没有采取屏蔽措施有 关。6瞬态交流负载特性测试电源的瞬态交流负载特性比其静态负载特性更能反映电源性能。通过对它的 测试可以清楚地反映电源的动态特性，并能计算电

15、源在各种情况下的动态内 阻。具体的测量方法与文献相似。测得零信号输入时电源电压为土70.88 V。将电源接入功率放大器，用8 Q的 大功率电阻作为功放的负载RZ。设定信号发生器的信号频率为50Hz,将信 号加入功放输入端，同时用示波器观察RZ两端的波形，调节信号幅度，在即将出现削波失真时测量RZ两端的电压。测得峰值电压为68V,对应交流电 压有效值为48 V,如图6所示，因此最大正弦波输出功率为288 W。固定输 入电压，让功率放大器工作在最大正弦波输出状态，改变信号频率，测量在 不同频率下电源电压的瞬间变化情况。6蛰*疋荒滝输曲屯压因为正负电源的瞬间变化情况非常相似，仅给出正电源瞬间变化情况

16、的实验 结果。在图7中，示波器水平基线以上的曲线部分表示功率放大器处于负半 周工作状态，这时NPN型功放管的偏置降低，直到截止，因此正电源的电压 会上升，水平基线以下的曲线部分表示功率放大器处于正半周工作状态，正 电源负载加重，电压出现下跌。其下跌幅度为0.7V,因为此时的峰值电流为 68 V/8 Q=8.5 A,故此时电源的动态内阻为0.082 4 Q。辭1= E阖F* 1J 1rilTv盘720 T电理电舉櫛塀胆走讥熾况图811分别为50 Hz, 500 Hz, 5 kHz, 50 kHz时正电源电压的瞬间变化情 况，根据这些图可以计算电源在各种频率负载下的动态内阻。计算结果如表1计算结果表明，随着负载频率的增大，开关电源的动态内阻会明显减小。当 频率为20 Hz，50 Hz时开关电源的内阻约为文献2中的线性稳压电源内阻的 2倍，500 Hz时开关电