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1、模板施工方案(承插型盘扣式支撑）方案一、 工程概况本项目为崇文华府小区1、2、3、5号楼工程，建设地点位于随州市外国语小学南侧.该项目的结构形式均为框剪结构,其中1#楼建筑总面积为8203。46，2#楼建筑总面积为6207.2，3、5#楼建筑总面积均为5165.2，层数均为11层。四栋房子的建筑总高度均为33.6米，标准层层高均为3米。本工程最大的特点是质量要求高、工期紧。为保证工程施工进度及模板支撑体系的安全可靠性,标准层以上采用插扣式脚手架进行模板支撑。1、3、5楼设计最大梁高为1100mm，常规梁高500mm,最大跨度5。2m；2楼设计最大梁高为900mm，常规梁高450mm，最大跨度为
2、5。2m。二、施工准备工作1、 技术准备 组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，编制施工图预算，重点对框架模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。2、 物资准备 按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场,在指定地点，按规定方式进行储存、堆放,确保施工所需。3、 劳动组织准备根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。三、综合说明（一）
3、模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择承插型盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算.（二）编制依据1)建筑施工安全检查标准JGJ59-2011;2）建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ2312010建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJl302011；3） 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-2011;4） 建筑工程施工质量验收统一标准 GB 503002001；5） 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；6) 建筑结构荷载规范 （GB50009-2012）；7） 本工程相关图纸,设计文件
4、。四、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为2.87m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0.9m、1。2m,横距lb取0。9m、1。2m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0。6m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽50mm，高100mm，布设间距0。25m。(二）材料选择承插型盘扣式支撑体系的选择拟采用承插型盘扣式支撑体系进行钢筋混凝土楼板的浇筑支撑，承插型盘扣式支架式一种高度灵活的多功能支撑架,以立杆部件为基础，立杆上配置圆盘.每个圆盘上设置有4个孔，以便连接其他部件，使整个结构牢固稳定。顶板支撑系统下面的支撑采用插盘式的设
5、计代替传统的钢管扣件，这种支撑操作方便，施工速度很快。盘扣式支架立杆采用Q345高强度钢管483.2（实际482。8）,托座和底座调节杆为空心螺杆,外径为38mm，内径为33mm。（对接立杆）对接立杆是在直径为48钢管上用直接扣件实现对接，能够实现对不同高度的楼层进行调节。每根对接立杆上面焊接了一个花盘，可以连接横杆.对接立杆的规格:对接立杆1 ： 3.7米、对接立杆2 : 2。5米、对接立杆3 ： 1。2米（横杆）横杆是在不同长度钢管上焊接了两个插头链接立杆,横杆的规格：横杆1 : 1。15米、横杆2 ： 0。85米(三）、盘扣式脚手架设计概要1、盘扣式脚手架构配件简述盘扣式支架构造如下图，
6、其主要构件如下：盘扣式支架具有以下特点：1)、采用低合金高强度钢,承载能力高，考虑安全系数，可达40KN单肢设计承载力以上. 2）、竖向拉杆，水平拉杆和斜拉杆使支撑架具有了很好的稳定性.材料用量少，安装快捷、简便，效率高。3)热镀锌防腐处理，坚固耐用，周转次数高,节约成本。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。五、模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。(一）板底模板的强度和刚度验算模板按三
7、跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算模板的截面抵抗矩为:W900182/6=4.86104mm3；模板自重标准值：x10。30。9 =0。27kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.11240.9 =2.376kN/m；板中钢筋自重标准值：x30。111。10。9 =0.109kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x410。9 =0。9kN/m;振捣混凝土时产生的荷载标准值:x520。9=1.8kN/m。以上1、2、3项为恒载,取分项系数1。2,4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3）1.2=(0.27+2。376+0.109）1。2=3。30
8、6kN/m； q1 =(x4+x5）1.4=(0.9+1.8)1.4 =3。78kN/m;对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值. 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下：M1max = 0.08g1lc2+0。1q1lc2 = 0.083。3060.252+0.13。780.252=0.04kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= 0.1g1lc20。117q1lc2= 0。13.3060.252-0。1173.780.252= -0.048kNm;经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0。048kNm；（2）
9、底模抗弯强度验算取Max（M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =M/Wf =0。048106 /(4.86104)=0。994N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =0.994N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求.（3）底模抗剪强度计算.荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0。617q1lc=0。63.3060。25+0。6173。780。25=1。079kN;按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： = 3Q/（2bh)fv =31078。947/(290018）=0。1N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.1N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1
10、。4N/mm2满足要求.(4)底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=900183/12=4。374105 mm4；根据JGJ1302011,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数,因此,底模的总的变形按照下面的公式计算：max=0。677(x1+x2+x3）lc4/(100EI）+0.990(x14+x5）lc4/(100EI）min（lc/150,10)max=0。068mm；底模面板的挠度计算值max=0.068mm小于挠度设计值 =min(250/150，10)mm ,满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算(1）荷载计
11、算模板自重标准值:x1=0。30.25=0。075kN/m；新浇混凝土自重标准值:x2=0。11240。25=0.66kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.111。10.25=0。03kN/m；施工人员及设备活荷载标准值:x4=10。25=0。25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值:x5=20.25=0.5kN/m;以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1。4，则底模的荷载设计值为：g2 =（x1+x2+x3)1。2=(0.075+0。66+0。03)1。2=0.918kN/m;q2 =（x4+x5）1。4=(0.25+0。5）1.4=1。05kN/m； 支
12、座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la20.117q2la2= 0.10.9180。92-0.1171.050.92=-0.174kNm；(2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=6.4104 mm3； =M/Wf =0.174106/（6。4104）=2。717N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =2.717N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3)底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0。6g2la+0。617q2la=0。60.9180。9+0.6171.050。9=1.079kN；按照
13、下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： = 3Q/（2bh)fv =31078。947/(26080)=0。337N/mm2;所以,底模方木的抗剪强度 =0。337N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1。3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2;方木惯性矩 I=60803/12=2。56106 mm4;根据JGJ1302011，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：max=0.521(x1+x2+x3)la4/（100EI）+0.192(x4+x5）la4/（100EI)=0.155 mm
14、；底模方木的挠度计算值max=0。155mm 小于 挠度设计值 =min（900/150，10）mm ，满足要求。（三）托梁材料计算根据JGJ1302011，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重:0。033kN/m；方木所传集中荷载:取(二)中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1。1g2la+1。2q2la=1.10。9180.9+1。21。050。9=2。043kN；按叠加原理简化计算，托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。(2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：钢管（单钢管) ：483。25；W=4。49 103mm3;I=10。78 104mm4； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm） 托梁计算变形图（mm) 托梁计算剪力图（kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 8。14 kN ；托梁的最大应力计算值 = 0.672106/4.49103=149.644
