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1、三、设计依据及设计原则1、8台锅炉现状烟气NOX排放情况和锅炉情况见表一：表一：锅炉相关参数项目35t/h锅炉75t/h锅炉116MW热水锅炉168MW热水锅炉炉膛温度90050900509005090050炉膛中部温度700-900700-900700-80090050炉膛出口温度700-950700-930650-75090050返料器温度700-950700-950600-750900-1000炉膛出口尺寸85024008502400内置式出口42001400炉膛尺寸33602730317052907920472059708770一次风风量（万Nm3/h）2.85.1111716二次风风
2、量（万Nm3/h）2.65.9612.515省煤器后含氧量%4-66-87-105-75-7现状NOX（mg/Nm3）4004006504002、本项目执行“GB132232011火电厂大气污染物排放标准、HJ563-2010火电厂烟气脱硝工程技术规范选择性非催化还原法等国家有关规范和标准。脱硝装置的脱硝效率应满足当前国家排放标准和地方标准的排放要求。1）、SNCR脱硝工艺的脱硝效率60%，氨逃逸率10 mg/Nm3。2）、锅炉综合改造优化燃烧+低氮燃烧技术的脱硝效率40%。3）、每台锅炉脱硝装置的NOx总脱除率达到70%。4）、锅炉综合改造优化燃烧+低氮燃烧技术和SNCR脱硝效果分别检测。3
3、、开发区地理气候情况：多年平均气压： 1007.05hPa极端最低气温： 一16.4 多年平均相对湿度： 73多年平均风速： 4.4ms最大风速 29ms地震 地震基本烈度按7级设防。五、锅炉综合改造优化燃烧技术要求1、 3台116MW热水锅炉运行工况及存在的问题说明：3台116MW热水锅炉因投运年限早，采用方形水冷分离器结构型式，存在物料循环倍率低，炉膛中、上部温度低以及烟气含氧量高等实际问题。运行中炉膛出口温度仅为750左右，烟气含氧量一般维持8-10%，甚至到达12%。三台116MW热水锅炉实际运行中NOX的排放在650mg/ Nm3 左右 。炉膛出口为内置式出口，炉膛出口至分离器段烟道
4、布置水冷壁管，炉膛出口布置喷枪存在极大的困难。根据以上情况，该炉型采用SNCR脱硝技术 + 低氮燃烧技术不能完全实现环保要求的排放参数，因此需要实施锅炉综合改造优化燃烧技术以降低NOX排放浓度。2、 3台116MW热水锅炉设计情况说明：2.1、 3台116MW热水锅炉为无锡华光锅炉股份有限公司生产的强制循环热水锅炉，采用有水冷方形分离器组成的循环燃烧系统，炉膛出口采用内置型式，炉膛为膜式水冷壁结构，尾部设高低温两级省煤器和一、二次风预热器，高温段省煤器外墙为包墙管，作为受热面的一部分，返料系统的中心筒、锥体及立管的四面墙均作为受热面的一部分，参与水循环。锅炉型号：QXF1161.6/150/9
5、0P型循环流化床热水锅炉，制造日期：2005年3月（1#、2#炉），2006年8月（3#炉）。投产日期：2005年11月（1#炉）、2005年12月（2#炉）、2006年11月（3#炉）。2.2、主要参数：（技术经济指标和有关数据）序号 项 目 单 位数 值 备 注1额定供热量MW1162额定压力MPa1.63额定出水温度1304冷风温度305回水温度706一次风预热温度1507二次风预热温度1508排烟温度1459设计燃料kj/kg17974 烟 煤10热效率90.1%11脱硫效率85%12钙硫比2-2.513燃料消耗量kg/h2578614燃料的颗粒度要求mm0815石灰石颗粒度要求mm0
6、12.3、锅炉基本数据项 目 名 称单 位数 值锅炉外形尺寸mm高宽深=400001420021500左右柱距离mm9400前后柱距离mm14800锅筒中心标高mm38650运转层标高mm8000操作层标高mm5200锅炉本体金属总重t900.98一次风量（0）m3/h109710二次风量（0）m3/h59075锅炉本体空气阻力Pa一次风15860 Pa 二次风 10520 Pa锅炉出口烟气量（145）m3/h298506锅炉本体烟气阻力Pa3576锅炉受压元件水容积m384锅炉本体汽水阻力MPa0.15一次回燃风风压KPa19.6一次回燃风流量m3/min272.4、主要承压部件及受热面名称
7、项 目数 据名称项 目数 据 锅筒 内径1500 mm膜式水冷壁炉膛横截面19.6m2壁厚 25 mm炉顶标高38.65m长度9124 mm管径及壁厚605材质20g扁 钢 245旋风分离器无材 质 20g 省煤器 型式逆流、顺列包墙管型式低温段：混流管径及壁厚424.5高温段：顺流横向节距高温段100mm管径及壁厚516低温段90 mm纵向节距高温段55mm材质20G低温段55mm材质20g空气预热器型式逆流（四层）管径及壁厚401.5材质有缝钢管2.5燃烧室：流化床布风板有效面积19.6m2，风板上布置风帽784个，风帽间的风板上填耐火混凝土，空气分为一次风及二次风，一二次分比为70：30
8、，一次风由两侧墙进风室，由布风板下经风帽进入燃烧室，二次风由布风板上从两侧和前后墙送入。布风板为水冷布风板，有三个219的放渣管，两侧两个排渣管可接冷渣器，中间为备用管。布风板上浇有一层耐磨混凝土。2.6给煤装置：煤由炉前煤仓经四台给煤机进入四根落煤管。落煤管内有送煤风，以防煤管堵塞，送煤风由一次风管接来，约为总风量的4，每个送风管都有个风门，以调节送煤风量。煤在离风帽约1550mm高处进入燃烧室。2.7点火装置：本锅炉采用油枪床下点火，油在点火燃烧室内燃烧后混入冷空气，形成800的热烟气后再从布风板下送入床内直接加热燃烧层。油枪油压在2.5Mpa以下，油量每只油枪600Kg/h，共两只油枪。
9、油枪用机械雾化。2.8分离及返料装置：本锅炉采用清华大学的带加速段的水冷方形分离器的专利技术，分离器布置有炉膛出口，分离器全由水冷壁包覆而成。分离后的灰经后墙的通道由底部J阀直接返回炉室。为保证回料可靠，分离器回燃送风采用单独的返料风机冷风送风。3、无锡华光锅炉股份有限公司设计部门提供的锅炉综合改造优化燃烧技术：针对3台116MW热水锅炉原有设计及运行中存在的以上问题，无锡华光锅炉股份有限公司设计部门提供了以下锅炉综合改造方案，以进一步优化燃烧，降低NOX排放浓度。 布风板：在前后墙与布风板的角部浇注台阶（如下图），缩小床面积，这样可以适当减小一次风量。更换最新型的风帽（如下图），保证布风板的
10、布风均匀，并保证布风板开孔率在3%左右。 二次风管：取消侧墙二次风管，将前后墙二次风管上移，同时更换二次风管，保证二次风喷口速度在70m/s左右。二次风管上移是为了使下部煤进入炉膛后缺氧燃烧，抑制NOx的生成。二次风喷口速度在70m/s左右是为了保证二次风的穿透力。分离器入口：在分离器的入口处加厚浇注料（如下图），将烟气导向分离器壁。原来的设计，分离器入口为圆弧形，烟气流向偏于中心筒，烟气携带灰颗粒容易逃逸。采用现在的方式将烟气导向分离器壁，使其远离中心筒，可以减少灰颗粒的逃逸，提高分离器的分离效率。分离器：分离器的四角采用圆弧形结构（如下图），提高分离器的分离效率。原分离器四角没有采用圆弧结
11、构，烟气容易在四角形成向上的涡流，3.5中心筒改造，在原中心筒下部增加一段缩口，并将下端采用偏心设计，增加长度约500-800mm，以提高分离效率。（详细图纸参见电子版图纸）4、投标方提供完整的锅炉综合改造方案并负责实施，由此发生的费用包括在投标总价中（投标人应在报价表中单独列明此项费用）。针对3台116MW热水锅炉运行工况及存在的问题，投标方要充分考虑并分析无锡华光锅炉股份有限公司设计部门提供的以上技术方案，在参照此方案的基础上提出自己的完整的锅炉综合改造优化燃烧技术方案以确保脱硝效率达到要求。锅炉综合改造优化燃烧技术涉及到的改造必须符合相关规范，执行国家最新最高的标准，改造后不能降低锅炉运行效率，且不能对锅炉的运行造成不利影响。
