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1、波折腹板H型钢的设计计算1.1波折腹板H型钢吊车梁设计:吊车梁截面选择以及波折尺寸:70 50图4-1波折腹板波形通过验算初步确定H型钢为:CWBCWCJU10101.52060.81520IM.01520粉?5_6网7fil 490340脸44独150220 况Nil W濒1T5J5U7550T55&3 5 41 Ta3 T6II 1 *J-侦街33K1HA044U4Cil1- 3 3e, 5 5863.?q.d.8.6 H.H5舶IM师 mlJ41 26274337 501.7714ll5th& 37K712 4555 5LM26 NW?75.60T5.W.I9L4476121714311
2、T浦巧G03029441527722瑜3.L酒6J5O4S57I5W1340154015401.53015501550 I55D L560 I弭J1560IS 4L23-63141-2L(Mkg15ZOftl122.7IJ.8.4I.54.L16叶161.9 18 5 2012 22ti.KL3209.02L7_8332.fi24I.4WS6.LI-S7.4 I.53.L 1心1 M. 5 l?6.b I.弗32 15.J 打5.5 223.7 247.J270.81&0J+0 160 ISO 175 200225 而 却J 27-U5776606931.20SOSMO叩41608721091
3、0I.746LL628B 顷KI 64Tri.bOT6.1KI70.1KI76.0i：i拓*7625762576.25122H97J7650I.44M34DT6.如LJflDlOS76J505泌9倾L4292Wl理11.250178652研了村成21.438梃硕4S561fi.-Mi JftO.OS】9阳000LO.JO 128254H66711.55fi.-Mi10.1011.55L2.W10.1021133L2.5314.6顽口8LU.01232213336540fi20SI IB喜衍号04 155041667 2207526Sfi 725457609 lS72T2tKJj 26&M3I-
4、L表4-1型钢表选用 bf =450mm,tf =30mm,h =1560mm，h=L0mm.截面特性表中给出:-1513SCI|做HL. J2TD.fi27045商SlO.IJ吊车内力前面已经算出，不再重复，直接进行吊车梁截面验算，是否满足。最大剪力标准值为：最大剪力标准值：K= 0.48 x(2x 185 + 2x 290)= 457.9KNk max最大弯矩 Mk = 0.612 x 950 x 6 = 3488.4KN - m计算强度稳定设计值：Mx max = 1.1x 1.4 x Mk + 1.1x1.2 x 0.05 x Mk = 5602KNMy = 488.32KNV= 1.
5、1x1.4 x 457.9 + 1.1x1.2 x 0.05 x 457.9 = 735KN - mx max截面选择：钢材为Q345强度设计值：抗弯 f =310 N m2f 2 =295 N mm2抗剪 fv =180 N mm2估计翼缘板厚超过16mm,抗弯强度设计值取295 N mm2，腹板厚度不超过16mm，抗剪强度取180 Nmm2波折腹板受弯构件抗剪承载力验算:W =公=20655 cm3心ixAn = 128.4 + 62.4 = 190.8-3681.6 + 2790x = 33.9cm190.8W =-y = 3508 cm3ny 12.99所选型钢有充分实验证明波纹腹板屈
6、曲前不发生屈曲：/ fvww =1080KN，满足抗剪承载力要求。弯曲承载力验算:M x + M yY W nx Y W ny=271N ； mm2 +11.6 N mm2=282.6 Nmm2 295 N mm2 (满足要求)P b =1-346 b = 1-2h=1560mm/ = bF + b J 23 + Ltb1 =450mm, 11 =30mm, b2 =450mm, 12 =30mm, hw=1500mm, tw =4mmI =邮 + *, / =6000mm w 24481=62.5 N; mm2M 5602000000 x bWx 4.34 X 20655000竖向相对挠度:
7、=pl 3 Pl + 192 EI 4GAw=0.254+3.72=3.974Aw = 1500mm x 4mm = 6000mm 2GkG1 = G =0.855G s波折腹板吊车梁自重荷载计算:270.8 kg： m x 6m =1621.8 kgG = mg =16.0 KN吊车轨道连接及吊车梁自重G 4 A = GB 疽16.0+0.81X6=20.86KNM 4A = M 4B = G4A X %A =20.86X 1.333=27.8KN.m图4-2吊车弯矩计算简图1.2内力组合重新计算表4-2荷载汇总表何载类型简图A (B)柱N(KN)M(KN - m)GA =297.84KNG
8、 =15.4KN2 AG2 A*= 15.4+20.86=36.3KNG3a 二67.13KNM 以二59.57KN.mM 2 A + M 4A=13.86-27.8= 14KN - m屋面活载G以二38.31KNM 以二7.66KN.mM 2 A =5.75KN.m吊车竖J向荷载D在A柱G4A =505.25KND在A柱： minM4A =673.5KN - mM仙二168.6KN - mG4A=126.50KN续表4Tr吊车横 向水平 何载Oilz/fr.ITilT =17.30KN （一台 30/5, 一台 15/3）Tm =12.54KN（一台 30/5）风何载11|川1川1川川|_|
9、1F =18.59KNq1 = 2.80KN/m，q2=1.75KN/m水平地震作用.1F =18.2KN w柱截面选型，选择截面尺寸与工字钢相同的柱，不同的波形选择选择波折数据如下:3只有恒载有变化，计算恒载内力即可，其他荷载内力前面均已经计算。1.3恒载作用下的排架内力计算3=X21人 2(1 - 1)= 1.7471 + 人 3(! 1)n1 - .2=1.2271 + .3(! 1)nRalM =独57747 =8.19KNJ)H12.7一(吃 a + 吃 a)C2 = 14 x 技27 = 1.35KN(fH12.74A2R = R 1 + R 2 =8.19 +1.35 = 6.8
10、4KN()R =- R = 6.84 KN (r)分配给A柱的剪力为-门(R + Rb) = -0.5 x 0 = 0A柱柱顶的剪力为V = 6.84 + 0 = 6.84KN (j) a从而求得A柱的其它内力为件广 28.7KN. m 件”广 19.1KN. m,件成广-40KN. mN 广 297.84KN , N” 广 313.24KN ,七广 365KN1.4A柱的内力汇总(1) A柱的内力值汇总表见表4-2。表4-3 A柱内力汇总表荷+1、 、“一 -n-.r序号I-III IIIII III载类型M(KNm)N(KN)M( KN - m)N(KN)M( KN - m)N(KN)V(
11、KN)恒 载128.7297.819.1313.2440365-6.84屋面活载2a5.6038.31-0.1538.31-1.3138.31-0.49吊 车 竖 向荷 载DmaX 在A柱3a-170.860502.64505.25165.0505.25-40.68Dmi n在A柱3b-170.860-2.26126.50339126.50-40.68吊 车 横 向 水平 荷一台30/5t一台15/3t4a土 15.850土 15.850152.95016.13一台30/5t4b土 15.050土 15.050121.64012.54载风右吹5a48.8048.80243.620-30.49何
12、载左吹5b-55.190-55.190-226.81021.91水平地震作用6a38.39038.390109.6809.146b38.39038.390109.6809.14（2） A柱的内力图汇总表见下表表4-4 A柱内力汇总表荷载类型弯矩图（KN - m）轴力图（KN）恒载/屋面活载7. &6E B0054.3138.31吊 车 竖向 荷Dma在A柱245.1Z S3.四76. 57S0S.251吊 车 横 向 水 平 荷 载一台30/5t的吊车15,0ZK15.O511-64/12i.64一台30/5t，一台15/3tA152.95152.95风荷载右吹.243.62(1左吹55.19226.811)水平地震11作用1O9.$8 L11.5；排架的内力组合（由于A、B柱的对称性，所以以下组合过程以A柱为例）以A柱 由于是六度 地区地震作用下内力组合小于非抗震情况下所以直接用非抗震情况下即可。内力组合为例，表4-5 A柱内力组合表组合方式I-III IIIII IIIM(KN.m)N(KN)M(KN.m)N(KN)M(KN.mN(KNV(KN)M maX 相 应的N1.2X1+1
