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1、传播优秀Word版文档 ，希望对您有帮助，可双击去除！给水排水工程理地玻璃纤维增强塑料夹砂管管道结构设计规程（条文说明） http:/ 日期: 2006-08-25 阅读: 17 字体:大 中 小 双击鼠标滚屏 1 总则1.0.1 随着国内玻璃纤维增强塑料夹砂管产品产量和应用范围的扩大，急需出台适应我国工程特点的工程建设技术标准，以指导工程设计工作。为了在给水排水工程中进一步推广使用玻璃纤维增强塑料夹砂管管道时，安全合理地利用管材的性能特点，确保工程质量，制定本规程。1.0.2 给水排水工程涉及面很广，除用于城镇公用设施外，各类工业企业中同样需要，因此会出现各种不同的输送介质条件。由于本规程依
2、据的管材性能是以产品标准玻璃纤维增强塑料夹砂管CJ/T 3079规定的检测方法为基础，且输送介质温度条件对玻璃纤维增强塑料夹砂管的使用寿命有一定影响，因此，本规程限定适用于输送介质温度低于40的埋地给水排水管道工程。对于有特殊要求的埋地管道工程，可在进行相应的材料性能检测后，参考本规程的原则设计。1.0.3 目前，我国玻璃纤维增强塑料夹砂管管道的结构设计主要由产品生产企业完成，产品设计与管道工程结构设计合一，这是一个职责不明的非正常情况。产品生产企业设计管道结构主要按照产品标准玻璃纤维缠绕增强热固性树脂夹砂压力管)JC/T838-1998附录D提供的设计方法，其设计原则与我国国家标准给水排水工
3、程管道结构设计规范GB 50332-2002规定的概率设计法不一致。 由于国内尚缺少对玻璃纤维增强塑料夹砂管管道性能参数的统计资料，因此，本规程采取与玻璃纤维缠绕增强热固性树脂夹砂压力管JC/T 838-1998附录D给出的设计方法进行工程类比的方法，按照国家标准给水排水工程管道结构设计规范GB50332-2002规定的原则进行编制。 1 管道结构设计采用以概率理论为基础的极限状态设计方法。产品强度设计值以产品检验强度的标准值除以材料分项系数确定；管道的内力设计值以作用标准值乘以作用分项系数确定。 2 根据目前国内玻璃纤维增强塑料夹砂管生产企业的产品工艺、质量和检验设备现状，本规程提供了与现行
4、产品检验标准相配套的，在无长期性能试验资料条件下的，管材环向强度标准值的确定方法。 3 由于玻璃纤维增强塑料夹砂管管壁采用多种材料复合制成，在荷载作用下应力分布复杂。为了便于工程设计，本规程采取等效折算应力方法，将复杂分布的层状体结构简化为匀质弹性体分析。 4 根据国家标准给水排水工程管道结构设计规范GB50332-2002规定的原则，本规程对管道结构承载力的分析中，设计内水压力考虑了运行期间瞬时存在的残余水锤压力。 5 由于目前国内尚缺少玻璃纤维增强塑料夹砂管纵向抗弯能力和刚性接口受力机理的试验数据，因此，本规程对于管道纵向结构的设计，要求采取合理设置柔性接口等构造措施，以降低由于地基不均匀
5、沉降和地面荷载不均匀产生的纵向内力，同时亦可适应地震行波导致的管道纵向变位。 对于承受偶然荷载或修建在特殊地基上的管道工程，如地震区、湿陷性黄土或膨胀土等地区，应按照国家现行有关标准进行设计，本规程未作重复规定。传播优秀Word版文档 ，希望对您有帮助，可双击去除！ 2 术语和符号 本章的主要符号，依据下列原则确定： 1 符号的构成方法以及主体符号和上、下标采用的字母，均依照建筑结构设计术语和符号标准GB/T 50083-97规定的原则确定。与给水排水工程管道结构设计规范GB 50332-2002规定的符号协调一致。其他相关技术标准已经采用的符号，本规程尽量引用。 2 在产品标准玻璃纤维缠绕增
6、强热固性树脂夹砂压力管JC/T 838-1998附录D中已列出的专门符号，本规程基本引用。 3 国际上广为采用的符号本规程尽量引用。 3 管材3.1 质量要求3.1.1 我国目前已实施的三本关于玻璃纤维增强塑料夹砂管道的产品标准，其中玻璃纤维缠绕增强热固性树脂夹砂压力管JC/T 838-1998和离心浇铸玻璃纤维增强不饱和聚酯树脂夹砂管JC/T 695-1998为建材行业标准；玻璃纤维增强塑料夹砂管CJ/T 3079-1998为城建行业标准。建材行业标准充分体现了产品工艺不同的特点，但由于检测标准上的差异，造成了产品性能参数因基准点不同而不能确定为管道的设计参数。城建行业标准的适用范围涵盖了目
7、前国内产品的定长缠绕、连续缠绕和离心浇铸三种加工工艺，且检测标准与性能参数指标进行了统一，因此本规程以符合城建行业标准玻璃纤维增强塑料夹砂管CJ/T 3079-1998的产品性能作为编制依据，以建材行业标准所体现的产品特性作为参考。3.1.2 玻璃纤维增强塑料夹砂管管壁一般分为内衬层、结构层和外表面层。内衬层为富树脂层，主要起防渗漏、防腐蚀作用；结构层由内外两层树脂纤维增强层和中部树脂砂浆层组成，作为管道的承力体系沙卜表面层为富树脂层，主要起防止管道老化和耐土壤中腐蚀介质侵蚀的作用。 影响管道防渗性能的主要因素是内衬层树脂的含量，影响耐腐蚀性能的主要因素是树脂类型。由于管道结构层树脂主要起支撑
8、纤维的作用，一般不具备强抗渗能力，且玻璃纤维长期在液体浸泡下会造成力学性能降低，因此，为保证产品长期性能稳定可靠，本规程强调了应加强对内衬层和外表面层抗渗和耐腐蚀性能的设计。 对于输送饮用水的管道，管材对水质不得产生不良影响是基本原则。因此，直接接触水的管道内表面树脂必须符合现行国家标准生活饮用水输配水设备及防护材料的安全性评价标准GB/T 17219和生活饮用水卫生标准GB 5749的要求。传播优秀Word版文档 ，希望对您有帮助，可双击去除！3.2 设计计算指标3.2.1、3.2.2 玻璃纤维增强塑料夹砂管的压力等级和刚度等级值为产品性能特征值。本规程提供的等级分类系引用行业标准玻璃纤维增
9、强塑料夹砂管CJ/T 3079-1998的规定。产品标准对产品标记已进行规定，工程选用的管材必须按规定标明的刚度等级和压力等级采用。玻璃纤维增强塑料夹砂管CJ/T 3079-1998规定的产品标记方法为： 其中生产工艺：I定长缠绕工艺，离心浇铸工艺，连续缠绕工艺。 例如，采用定长缠绕工艺制造、公称直径为1200 mm,压力等级为0.6MPa,刚度等级为5000N/m2的玻璃纤维增强塑料夹砂管应标记为： RPMP-I-1200-0.6-5000 CJ/T 3079一1998 管道压力等级表示管材的最大允许工作压力值，它涵盖了管材的纵向抗拉强度和环向抗拉强度，根据标准试验方法检测所得的管材长期静水
10、压力或初始失效压力确定。 行业标准玻璃纤维增强塑料夹砂管CJ/T 3079一1998规定的检测方法，包括初始环向拉伸强力检测、短期失效水压检测和长期静水压设计基准试验，以试件强度下降、试验水压降低或管材渗漏为破坏特征。由于本规程将环向拉伸强度设计基准确定为管道设计压力，因此，第3.2.1条规定管材的初始短期失效水压不应小于管道设计内水压力。本规程所规定的C1系数，与产品标准的检测限定标准一致。本规程建议的压力等级是产品标准规定的特定值，随着玻璃纤维增强塑料夹砂管的应用范围日渐扩大，工程中的管道压力等级也有扩大范围和加细的趋势。因此本规程提出，可根据本规程规定的原则增加其他压力等级。 管道的刚度
11、等级是以Nm2为单位的管材环向初始特定刚度的级别，是管材抗弯曲能力的标定值。行业标准玻璃纤维增强塑料夹砂管CJ/T 3079-1998规定的检测方法，包括初始挠曲性检测和长期弯曲应变试验，均以管道管壁结构分层、纤维断裂或管道环向截面屈曲为破坏特征。本规程第3.2.2条所规定的各参数的关系，与产品标准规定的检测限定标准一致，与压力等级增大范围相同。本规程也提出，可根据本规程规定的原则增加其他刚度等级。3.2.3 玻璃纤维增强塑料夹砂管材的物理性能指标随产品加工工艺、树脂纤维材料的材质和组分等因素的变化而不同，本规程所列的指标值是根据国内产品数据统计确定的，可供设计参考。 根据本规程规定的设计原则
12、，设计时合理确定管道的环向弯曲弹性模量至关重要。影响管道环向弯曲弹性模量的主要因素为纤维材料的拉伸弹性模量、纤维含量和纤维在管壁断面的位置。它随纤维拉伸弹性模量（即材料的改变）和纤维含量（压力等级改变）的提高而增长，随纤维在管壁断面的位置远离中面（内衬层占管壁厚度的比例减小）而增长，所以，在设计取值时，对高压力等级、大直径管道，管道环向弯曲弹性模量应取上限值，反之则取下限值。此外，对采用离心工艺的管道，应注意管道壁厚的选取，应满足行业标准离心浇铸玻璃纤维增强不饱和聚酯树脂夹砂管JC/T 695-1998规程对最小壁厚的规定（见表1)。传播优秀Word版文档 ，希望对您有帮助，可双击去除！3.2
13、.4 由于玻璃纤维增强塑料夹砂管管壁采用多种材料复合制成，各种材料的变形模量不同，因而在荷载作用下管壁各层应力分布非常复杂。为了便于工程设计，本规程采取等效折算应力方式，将复杂的层状体结构假定为匀质弹性体进行分析，运用弹性理论的应力分析结果等效折算为管道试验中各种状态下的界定值。 玻璃纤维增强塑料夹砂管管壁的等效折算强度标准值是根据管材长期性能指标确定的。本规程根据国家标准工程结构可靠度设计统一标准GB 50153-92规定的原则，管道长期力学性能指标值按50年设计使用期确定，依据行业标准玻璃纤维增强塑料夹砂管CJ/T 3079-1998规定的试验方法进行检测。对于其他设计使用年限的工程，应根
14、据以上原则和相应的检测结果分析确定。由于使用温度和输送腐蚀介质对玻璃纤维增强塑料夹砂管材的力学性能有一定影响，因此，管道长期力学性能指标都是在特定条件下（环境温度23）检测取得的，管道工程的使用环境应与试验条件基本一致。 本规程中管壁环向等效折算拉伸强度标准值是根据长期静水压设计基准应力值HDB检测结果确定的。管道长期静水压设计基准应力值HDB为持续施加内水压力至50年时引起管道失效的管壁应力值，应根据行业标准玻璃纤维增强塑料夹砂管CJ/T3079-1998附录A规定的管材长期静水压设计基准HDB试验方法确定。对未经长期静水压检测的管材，可根据行业标准玻璃纤维增强塑料夹砂管CJ/T 3079-
15、1998提供的管道初始失效压力检测方法确定管材短期失效压力值，或采取管道初始拉伸试验的环向抗拉强度检测，推算管材短期失效应力值，并以短期失效应力值为基础，推算长期静水压设计基准应力值。本规程提供了确定管壁环向等效折算抗拉强度标准值的相应计算方法，即按长期静水压设计基准应力值为管材短期失效应力值的1/3取值。 本规程环向抗拉应力的取值基础与行业标准玻璃纤维缠绕增强热固性树脂夹砂压力管JC/T 838-1998附录D不同。为了回避夹砂量和内衬层等因素的复杂影响，本规程均以管壁总厚度为取值基准，与产品标准中环向拉伸强力的概念一致。3.2.5 玻璃纤维增强塑料夹砂管管材的环向等效折算弯曲强度标准值是根据管材长期环向弯曲应变Sb检测结果确定的。管道长期环向抗弯应变S传播优秀Word版文档 ，希望对您有帮助，可双击去除！b为在特定环境和介质条件下，持续施加荷载，管道出现失效时的管壁最大应变值，应根据行业标准玻璃纤维增强塑料夹砂管C
