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1、附件1：汽车吊上楼面计算QAY- * * *图 2.1.2-1 标准汽车式起重机轴距、立面尺寸图请预览后下载！图 2.1.2-2 标准汽车式起重机平面尺寸图 图 2.1.2-3 标准汽车式起重机轮距、支腿尺寸图表 2.1.3QAY-16 0 汽车式起重机主要技术参数类别项目单 位参 数尺寸参数轴距Lzj第一、第二 Lzj1mm2750第二、第三 Lzj2mm1650第三、第四 Lzj3mm2000请预览后下载！第四、第五 Lzj4mm1600第五、第六 Lzj5mm1600轮距Lj前轮距 Ljqmm2590后轮距 Ljhmm2590重量参数行驶状态下整机质量 Gkg70000附加平衡配重质量
2、Gpkg45000转台以上部分全重量（吊臂与自配重）GZkg40000 特殊计算时：吊臂重 Gb:24t自配重 GZp:14t 转台重轴荷第一、二(G1G2)kN115115第三、第四(G3G4)kN117117第五、第六(G5G6)kN118118主要性能 参数平衡重尾部回转半径 Rphmm4850旋转中心距 支腿距离距前支腿 Lqmm5850距后支腿 Lhmm3775支腿距离纵向 Lzzmm9625横向 Lzhmm8700请预览后下载！第1部分： 160吨汽车吊行走状态下脚手架计算分析第一、 二轴轮压为115KN 第三、四轴轮压为117KN第五、六轴轮压为118KN根据规范汽车轮作用面积b
3、tx*bty=0.3*0.2m，楼板厚度200mm，强度C351、行走时对楼板的抗冲切承载力验算因楼板厚度200mm800mm,截面高度影响系数；，=1.2，故.2；则：=(0.7*1*1.57+0.25*1)*1.2*1660*165=443KN118KN故楼板抗冲切承载力满足在楼面上行走汽车吊的要求。 2、行走时对楼板的局部承压验算按照混凝土结构设计规范，楼板局部承压验算公式为：请预览后下载！=16.7N/mm2；（轮胎着地长度和宽度参考公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)表4.3.1-2）（考虑楼板下部脚手架垫块与楼板的接触面积） 按照公式：1.35*1*2.645*16.7
4、*60000=3577KN118KN1.35*1*2.45*16.7*10000=552KN118KN故楼板局部承压满足要求！3、行走时对支撑架的局部承压验算请预览后下载！支撑架立面图脚手架平面布置示意图现拟采用土建单位脚手架，土建施工完后不拆除，用于汽车吊上楼面的楼板加固措施：采用483.5 的满堂钢管脚手管，立杆纵管间距为1.2m，水平横管间距为1.2m，步距为1.5m，搭设高度12.35米。脚手架规格为483.5请预览后下载！（按照3.0壁厚计算），立杆材质Q345 ，其他杆件采用Q235。查表 483钢管的截面特性为：截面面积A4.24102mm2截面惯性矩I10.78104mm4弹性
5、模量E2.06105N/mm2截面模量W4.493103mm3回转半径i15.95钢管比重gk3.33kg/m从保守的角度考虑，设此区域的均布荷载全部由脚手管（四根管）承受。（1）脚手架自重荷载G1=1kN/（2）上部活荷载单根钢管考虑Qk=118KN/4=29.5KN（3）施工活荷载 G2=2.0*1.2*1.2kN=2.88KN单立杆轴力设计值N=1.2*1*1.2*1.2+1.4*（29.5+2.88）=46.8KN计算长度取值最上端支撑标准步距请预览后下载！计算长度取大值长细比 210 满足规范要求查表知 稳定系数立杆稳定性计算 300 满足要求。第2部分：160吨汽车吊吊装状态下脚手
6、架计算分析吊车起吊工况：吊车侧方工作，作业半径R=9m，起吊吨位23吨（230KN）。按极限状态吊装情况考虑，左侧支腿反力为N3=N4=0，右侧支腿反力N1、N2请预览后下载！F2F1N3N4N1N2以N1点为支点建立静力平衡方程（230+450+400）*5.85+(700-400)*2.4=N2*9.625求得：N2=731KN N1=230+450+700-N2=649KN取支座反力较大值：N=731KN假设支腿采用6m*2m路基箱扩散荷载请预览后下载！路基箱放置示意图均布荷载 （路基箱自重考虑60KN）单个脚手管支撑的有效面积为6m2m，同样从保守的角度考虑，设此区域的均布荷载全部由脚
7、手管承受。、荷载计算、脚手架自重荷载Gk=1kN/、上部活荷载Qk=66kN/请预览后下载！最终单管承受荷载为：（1.21KN/+1.466kN/）1.2m1m=112KN计算长度取值最上端支撑标准步距计算长度取大值长细比 310 故由上可知，吊装时采用6.0m*2.0m路基箱扩散脚手架承载力不能满足施工要求。需对路基箱下方脚手架进行加密，立杆网格设置调整为600mm*600mm。请预览后下载！脚手架加密及单杆受荷载面示意图汽车吊吊装站位示意图、荷载计算、脚手架自重荷载Gk=1kN/、上部活荷载Qk=66kN/最终单管承受荷载为：（1.21KN/+1.466kN/）(0.6m0.6m)=34K
8、N计算长度取值最上端支撑标准步距计算长度取大值请预览后下载！长细比 210 满足规范要求查表知 稳定系数立杆稳定性计算 17 KN*M/M,板承载力要求。最大Z向变形值-5mm1/300*12000=40mm请预览后下载！脚手架最大应力比0.7634 KN*M/M,板承载力要求。最大Z向变形值-6mm1/300*12000=40mm请预览后下载！脚手架最大应力比0.841，满足规范要求。脚手架应力比柱状图请预览后下载！X向最大变形值1mm请预览后下载！Y向最大变形值1mmZ向最大变形值6m脚手架X、Y、Z三个方向的变形均比较小，满足规范要求。混凝土结构计算分析主梁B600*1000弯矩图请预览
9、后下载！主梁B600*1000剪力图主梁截面B600mm*1200mm，配筋 ：跨中上部钢筋4C32+下部钢筋11C32 ； 支座上部钢筋12C32+下部钢筋11C32，箍筋C 10100（4）。计算分析知最大正弯矩M1=677KN*M,最大负弯矩M2=-1135KN*M。跨中最大剪力50KN、支座最大剪力1125KN。采用理正结构设计软件计算复核：1 已知条件及计算要求： (1)已知条件：矩形梁 b=600mm，h=1200mm。 砼 C35，fc=16.70N/mm2，ft=1.57N/mm2，纵筋 HRB400，fy=360N/mm2，fy=360N/mm2，箍筋 HPB300，fy=270N/mm2。 弯矩设计值 M=677.00kN.m，剪力设计值 V=50.00kN，扭矩设计值 T=0.00kN.m。 (2)计算要求：
