铝、铜材连续挤压工艺

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1、2.7铝、铜材连续挤压工艺2。7。1 铝及铝合金连续挤压工艺目前国外铝及铝合金连续挤压工艺虽然已臻成熟，但是关于生产工艺的具体报导却很少。2。7.1.1 连续挤压工艺流程 铝及铝合金连续挤压工艺工艺流程如下：铝杆坯一矫直一超声波清洗一热水洗一吹干(或烘干)一连续挤压一冷却一 剪切T矫直T直条制品检验包装入库张力导线T卷取T盘状制品/2。7.1。2 生产工艺的简要说明国产LJ300CONFORM机工艺试验研究使用的铝及铝合金杆坯有:10.0 +om的L2连铸连-0.2轧盘杆，每盘重约一吨。机0.0 +0.2mm的LF2和LD31铝合金挤压杆，每根长约30米。连铸连-0.2轧盘杆的椭圆度较大，表面

2、比较粗糙，且油污、灰尘等脏物也较严重.挤压杆形状、尺寸均 比较精确、表面洁净度也较好。(1) 铝杆存入放线盘架后，经过多辊交叉矫直机进行矫直，使弯曲度小于2mm/m,以便能平直、顺利地通过超声清洗装置，不致被自重度刮伤表面或卡住。(2) 超声清洗：目的是除去铝杆表面的油污，氧化脏物等，清洗温度为655OC，超 声振子频率为193KH2，共20个，总功率为5001000VA。清洗时间为25秒.(3) 热水洗：目的是通过热水漂洗除去铝杆表面残留的清洗液，以免侵蚀挤压工具和带 入制品内，水洗温度为655OC，时间为274 2 CONFORM 技术秒左右。(4) 吹干:目的是吹干铝杆表面的水迹，不使被

3、带入挤压型腔内，挤入制品内产生气泡 等缺陷。(5) 连续挤压：挤压铝及铝合金时，挤压轮与挤压靴之间的间隙量调节为0.81.2mm 左右，挤压温度和挤压速度视挤压合金与挤压制品而异(见表2-2)。(6) 冷却：制品挤压后，经水冷槽直接水冷至40。左右，方可进入张力导线架送至卷 取机，以免导线与卷取过程中再度产生形变。(7) 张力导线：导线时的张力大小依冷态管、线制品的合金牌号、品种规格而异，一般控 制张力使之发生1%左右的附加延伸量为宜.( 8) 卷取(9) 检验(10) 包装入库2.7。1。2 主要设备参数介绍( 1) 主电动机电机功率： 0/57.5/115kw电机转速：0/750/1500

4、r.p。m电机重量:670kg(2) 主减速机减速比： 44.872最大传递功率： 145kw平衡散热功率： 170kw 润滑方式：浸油润滑 冷却方式:自然冷却重量： 1100kg(3) 主轴系统横向预加负荷:4000kN主轴最大连续扭矩： 32.8kN。 m主轴最大启动扭矩： 49。 2kN。 m2,7 铝、铜材连续挤压工艺 75最大扭矩持续时间:30秒主轴轴承容量： 1840kN轴承润滑油流量： 8 升/分挤压轮名义外径：龙300mm挤压轮重量： 32kg(4) 挤压靴体对于型材：最大外接圆直径，90mm对管料：最大外接圆直径,50mm对棒材：最大外接圆直径，60mm靴体定位靠顶紧力及背压

5、紧力实现：靴体顶压紧预加负荷：330kN;靴体背压紧负荷(最大):2262kN2。7.2 铜的连续挤压特征铜的连续挤压7，67 与铝连续挤压是很不相同的。当铝及其合金连续挤压问题解决之后，既积累了资料,也使工艺更加合理.然后重点便集 中到了生产操作与这一技术的进一步开发上.研究发现，铜和铝的连续挤压工艺互不相同， 每次喂料改变时，都伴随必要的改变与调整。实验过程中用另一种金属来代替原挤金属时 相应的系列问题就出现了。挤压铝坯料时，由于咬入段与坯料间有很高的摩擦系数，铝易粘 附于轮槽和工具表面,实际所需的咬合长度很短.但铜不能粘附于工具表面，所以铜的咬合长 度比铝的要长.2。7.2。1 设备其基

6、本原理与铝的连续挤压相同。支撑在靴块上的堵头插入凹槽内，成为挤压筒的底部.当坯料遇到堵头受阻后，坯料与 凹槽间的摩擦力所产生的轴向应力最初引起坯料发生塑性变形，完全充满凹槽，这时，由于 挤压轮继续旋转,摩擦力继续增加，使被挤压金属材料上产生足够的压力，通过堵头中间或 附近的模孔而挤出。由于铜不能粘附于工具表面，所以铜的咬合长度比铝的要长些，只要有 足够的咬合长度，便可在堵头处产生足够的压力，将铜以高达30:1 的挤压比挤出。 在早期的设计中，靴子的自由端被供调整用的偏心轴上的极大的连杆所顶住，后来发现 在挤压铝时使用得很满意的这种布置,由于铜挤压产生的更大的负荷，因刚性不够而弯曲。 靴块通过一

7、液压缸被推进或推出，以便更换模子和维修工具。2.7.2。2 挤压轮CONFORM 的轮槽和靴子在接近模子的区域形成一个挤压筒，挤压时经受试图使凹槽 两侧壁分离的载荷的作用。在整体结构的轮子中，随着轮子的旋转，将导致凹槽的根部和拐 角处产生很高的应力，从而导致挤压轮的热疲劳开裂。需通过轴端液压螺母所产生的轴向预 压力，提高使用寿命.3预压.一 33 吨板侧中心轮图 2-28 组合式挤压轮结构与组装图组合式挤压轮液压螺母产生的压缩应力必须是足够大的（如图 228），以使轮子组合 件之间有足够高的接触应力，防止在它们之间有坯料的挤入,这可以通过调整圆盘间预压力 来实现。在早期实验期间接触压力定为1,

8、 080Mpa,此值与该系统设计时所依据的最大挤 压力相同，由于堵头前的压力不会超过此值，因此在轮盘之间也就不会出现坯料的挤出。事 实上正是如此,由于挤压过程中产生的2,7 铝、铜材连续挤压工艺 77热量使挤压轮此轴上的温度高，三件组合结构中的中间圆盘，由于不同的膨胀而引起内应力 的增加，其上应力将超过其屈服应力,工作温度引起屈服应力降低，恶化工作状态,特别是对 中间圆盘，它的工作温度比两侧盘高。后者截面越厚，热扩散也较好,进料槽的构件的变形导致进料槽宽度减少，使坯料顺利喂入进料槽带来了问题。根据测 量计算，热膨胀产生了 309Mpa的附加接触应力（足够超过轮子材料的屈服极限），在装配时将 接

9、触压力调整到772Mpa可以消除以上述问题，稳定进料槽宽度。无论如何，必须预热挤压 轮，否则在升温期间将出现坯料挤入轮子之间，轮槽宽度增加，减少对坯料的咬入力。2。7.2.3 工艺喂入坯料是具有高传导性的直径为 9。5mm的铜杆，使用的挤压比已从2.5： 1上升到 20:1，能挤出产品。因为挤压过程取决于铜与钢的摩擦力，所以坯料对于进料槽的过盈配合是 必需的.实验证明，最少0。15mm或最好取0.3mm,对于避免出现爬行现象而引起制品速度 变化是必需的，因此，喂料的屈服应力愈高，则使坯料变形进入进料槽的负荷就越大。坯料的一个重要的参数是外径，横断面形式的一些变化是允许的，除非其最小直径与凹槽间

10、的过盈量低于允许的最小值。已经发现使用热轧后的坯料最合适,因为有一个精整过程， 其截面更为圆些，这使挤压过程中的异常操作的可能性减到最小。为了帮助坯料进入凹槽,在入口安装了一个送料辊，并事先使用了一个喇叭形入口的垫 块，目的是降低入口点及垫块上的摩擦。通过安装送料辊，使坯料沿着小直径的辊子而不是 沿着垫块喂入，直到第二个块上时，坯料才与之接触。确定送料辊的位置十分重要，应使之 尽可能接近垫块，因为如果有滑动发生,坯料就将脱槽缠绕并卡住。在正常操作中，已注意到轮槽与坯料之间存在不同的运动，轮子转速比进料速度要高， 这种现象依挤压比而定，其值达10%18%,其原因是第二啮合区的坯料表层的剪切引起的

11、。2 CONFORM 技术78挤压比图2-29转速为20r.p.m时能耗与挤 压比的关系曲线图2-30部分工具冷却管道布置1槽轮2坯料3槽封块4、6冷却入口5冷却水出口 7堵头8支座在挤压过程中，热量产生于金属变形和摩擦过程，图229示出了随挤压比增加机器的 输入功率变化曲线。当这部分能量在产品和工具上以热量形式出现时，除需要对轮子进行冷却外，对模子、堵头和产品也需要进行 冷却。图230示出了一部分工具冷却管道布置情况.在此种冷却条件下，当挤压比为4： 1时， 记录下的模温为250300C；当挤压比为17： 1时，温度增到350425C，堵头由于摩擦面 积大和冷却效果差而承受400500C的高

12、温。从模子和堵头的温度估算，产品从模子出来的 温度依挤压比而定，在300450C范围内变化。挤压产品进入空气中会马上氧化，用一根与模座配合得很好长度为1.5m的管子，以 20L/min的速度充分冷却模支承，挤出来的产品，仍得不到无氧化物的表面，其表面呈紫红 色或金黄色，表明氧化膜200300A厚。加入少量酒精到冷却剂中，可以减少氧化物，获得所要求的表面.用淬火至56/57RC硬度值的AISIH12工具钢所制成的堵头，使用寿命可达23t产品， 不能再继续使用的原因不是因为破裂，而是因为尖端的塑性变形，溢料（原料从堵头与槽间 间隙中溢出）已发现超过4，一般为1。 52。已证明通过冷却装置的改进，堵

13、头的温度 可以降低（记录降低了 125C）,它将延长堵头的工作寿命。用AUS2。7 铝、铜材连续挤压工艺 79un2工具钢制成的堵头不易发生塑性变形，但在频繁的启动，停止的工作环境下，很可能断 裂而破坏，例如，当多次挤压小批量如200kg的各种产品时。颗粒料的挤压研究很有限，这种料通过靴子进入凹槽，在第二啮合区压实后，通过膜子 挤成均质产品，当把废电缆碎屑（通过干燥过程而回收的）挤成3mm线材,完全压实了。 其它形式的颗粒料也做过一些实验，已证明生产直径龙2。33.5mm导线的可行性，清楚 地表明这种工艺具有很大的潜力，如可将金属回收,挤成型材；将切屑或金属碎片压实，以 保证其再熔化时有较高的

14、回收率；或作为金属与金属，金属与非金属混合料的粉末冶金的另 一种方法.由于模子后面快速冷却，防止再结晶后的晶粒长大，在所有产品中都可观察到大约10；m 的细小晶粒.根据Alform的生产经验，要使铜和黄铜挤压成品是可能的，挤压温度和压力比铝高得多， 如挤压温度大约为600700C，在此温度范围内，工具钢很容易变形，为了解决这一问题， 常常需对靴块进行强制冷却.2.7.2.4 发热问题挤压轮旋转时，每通过挤压区一次，则旋转轮周边每一点便受到一次机械应力作用.此外， 挤压区出现的高温，在凹槽表面产生 热循环，引起循环压缩应力。当挤铝时，由于喂入棒料粘附沉积在轮槽表面上，阻碍了热循 环极端情况的出现

15、，加之通常的挤压力较低，减少了疲劳断裂的趋势。然而在挤铜时，无粘着层形成，因此轮槽表面承受高幅度的压力和温度的作用，图 231 示出了当把直径为9.5mm的坯料挤压成直径为2。3mm （挤压比为17： 1，轮子转速12r。 p。m）时，轮槽组合件表面温度变化曲线。由此可以看出轮子表面温度在250440C之间循 环变化，轮子表面以下1mm处的温度幅度将减少到20050C。80 2 CONFORM 技术图2-31槽轮表面温度分布图当挤压比仅为4： 1时，轮子温度一般在195345C之间循环变化，同时表面以下1mm 处减少至145-165C。在上述两种情况下，均需冷却轮子以便把轮子的整体温度维持在一个 稳定的水平上，如果不冷却，可以发现当循环幅度保持恒定时，体积温室的继续升高，以致 最后循环的最高温度超过轮子材料的回火温度550C。现在的作法是在轮子的两边距凹槽大约50mm处使用冷却水，直接冷却凹槽还未见报 导过，因为由于冷却水的冷却作用，热电偶测出的循环振幅增加了 95C以上，此时当挤压 比为17:1，温度循环下限降到155C。已发现很多轮子在工作中出现了热疲劳裂纹，继续挤压铜将使铜进入裂纹中，从而加剧 裂纹传播，而出现过早破坏.2.7.3常见的产品缺陷、产生的原因