《红套过盈量确定》由会员分享，可在线阅读，更多相关《红套过盈量确定（8页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、1）铜套热套前的检验 内径应加工到图样或工艺规定的尺寸（须考虑热套时过盈量），外径每 边应放12mm的加工余量。加工后，用内径千分尺测量铜套内径尺寸，应符合 图样要求。 进行水压试验，试验压力0.2MPa,并在此压力下至少保持5分钟，轴 套不得有任何裂纹或渗漏现象。 测轴套与轴的配合过盈量，具体见表6-11所示数值，并做好原始记录。 测量时使用的内、外径千分尺应相互核对，并消除误差。备注平均过盈量（按轴颈%）表6-11轴套与轴配合的过盈量单位：mm1 1002000.070.113 2003000.060.104 3004000.050.095 4005000.040.086 5006000.
2、0350.07576008000.030.065轴颈直径 D顺号880010000.0250.05（2）铜套热套后的检验复精加工后，轴套接缝处应进行油压试验，试验压力不得低于0.2MPa,并在该压力下至少保护5分钟，轴套接缝处不得有任何裂纹或渗漏现象。试验结 束后，应将泵油空间用红粉白漆或环氧化树脂等捻没封死，泵油孔用螺塞或其他 办法闷死。检验轴颈直径、跳动量等数据，验收要求测量方法同前。测量记录见表6-9（其中的图形改为铜套结构，其余相同）。一般 300-400 度刘逸民设计热压合时，可以按选定的材料求得若干过盈量，较好地发挥材 料的强度性能，且可一次计算求得最佳设计尺寸；避开常规过盈量的烦
3、 琐计算。这样，热压合技术就容易普及和推广。一、按材料求得过盈量的简化式推导p与过盈量max热压合大部分是钢，且是实心轴(do),配合面间压强 S的传统式为：max强度校核式为：I 斗Ci, MPit(立)把包容件的外内径d/d之比值m，过盈量5 换算为过盈量比 n=103 5 /d，取钢弹性模量E=21X104MPa，代入上式，得无量纲式为:maxPmiT母ni - 1 )L05 rr=lOSn=105 n%升竺皿 _ I 世 厂若在(la)式添加厂，可改为提出计算，结果是无单位的量，且是小数，其表达式为： ,-J 1(弘(4)过盈量a； g (5)把式代入(la)、(2a)、(3a)式得:
4、(lb)(2b)t =xo Wt =（0.60.7）o , MPa（3b）2maxSSS式中 。最大切应力，MPat2maxt最大剪应力，MPa2max2 fv当然，可用（4）式把过盈量比n改写成103=。x/105。S显然，配合面间压强值P与过盈量6的关系（式1）改为压强值 p与材料的屈服强度值。的关系（式1b）, ”其计算结果相等。maxS二、常数X的特性和范围常数x不可以任意选取，必有一定范围。常数x是由选定的材料（钢）的屈服强度值。、弹性模量E和过盈量S比n三结合求得的。但在设计时，首先确定常数x；但要选取多大才能 达到保证强度安全、传递载荷可靠。这个问题，决定热压合联接的成败。当取常
5、数xVO.5，根据弹性定律（虎克定律），求得配合面间的压强 值，只能使内表面产生弹性阶段（范围内）的变形；若是卸去载荷，立即 恢复原样。当常数x=0.5时，作用在配合面间的压强值，能使内表面刚开始产 生流动，即屈服阶段的变形；这一现象，根据最大剪应力理论（第三强度 理论）：只要最大剪应力值T =。/2时，内表面产生流动。当取常数0.5VxW0.7时,首先使内表面进入弹性极限变形后而进 入塑性变形一小部分，由于轴对称缘故，此塑性区域成圆环状；但厚壁 筒的大部分仍处在弹性变形范围内，所以仍能保持正常工作。根据第四强度理论的流动条件：当剪应力t =。三30.58。时开Ss始流动；但试验结果发现：剪切
6、限t =（0.550.6）。；手册介绍： t Wt =（0.60.7）X。时配合部位的强度也是安全的。所以，把常 2maxSS数X定在0.7范围内，即极限值x=0.7。经过现场实践验证：设计热压合时，取常数xV0.5和x=0.5时，不 管包容件的外内径d/d之比值m如何变化，均可满足强度条件式，即：2。 W。；t Wt =（0.60.7）。，当然强度校核可省略。t2max S2maxS、S、右是, 取常数0.5VxW0.7时，由下式求得常数x，亦可省略强度 校核，即：贰（6）若是取较大的常数x，由（5）式求得比常规还大的过盈量6 ，且又 可以满足强度条件式（2）和（3）；这样，就可以避开常规过
7、盈量故有的弊 病，较好地发挥材料的强度性能，突破了常规过盈量的束缚。设计热压合时，把选定的材料（钢）划分为：弹性阶段（范围内）的变 形；其条件是：xV0.5，是弹性变形到屈服变形（流动）关节点；屈服流 动变形阶段，其条件是：x=0.5,内表面由刚开始小变形到大变形关节点； 弹塑共存状态时，其条件是0.5VxW0.7，是弹塑共存到全部流动的关 节点。现将前列简化式，归整为常数简化式如下:2-0讥皿匕加凹-v-irMPartl上列顺序式可知，设计热压合时，与采用传统公式（1 ）（3）式相比 大为简便；根据选定的材料（钢），可求得若干过盈量和压强值供选用； 可以突破常规过盈量的束缚，充分地发挥材料强
8、度性能。三、实例验证实例验证之一我矿 1500mmX3000mm球磨机的减速器的圆弧齿轮轴（图1）在滚动 轴承部位断裂，但齿面啮合性能良好，因无备件，决定采用热压合修复。已知条件：1. 齿顶圆直径d =161.339 mm。a-0.082齿根圆直径 d =144.278，取 d =144mm。f23. 工作扭矩 T=1 326 530 N.mm。设计尺寸：1. 材料调质钢 40Cr，。=800MPa。S2. 配合公称直径d常取 U（见德G.尼曼 机械零件（第一卷），机械工业出版社1985年第一版P.324），这里取d=d/1.8=80mm；配合长2度 L=0.75d=60mm一般取 L=（1
9、2）d。3安全系数S,为了克服有时逆转中启动，因此，偏大选取：S=6。4. 包容件外内径之比m=d /d=144/80=1.8；2- 3-4;- =0一6口3亦兰工=I ,3期名比压值p的确定：n泠 _辿記。丫、60F 0,5m X 就 x 百U 出 0.12由简化（lb）式求常数x为：JJ, 01J - 冇=0.1988列【汛-1J式中f摩擦因数；钢对钢取f=0.12。一一材料屈服强度S过盈量-a.J2i2LL压装后，齿顶圆（ 161.339 mm）的胀大量入，由弹性理论推导的_0 08 2径向变形量的公式为：此计算十分烦琐，可由简化式替代为:血=札 =& 1盏2 7 - 0 rO673 m
10、m 升八辛抽宀卄田出 ，在公差规定氾围内。 加热温度可按常规方法（从略）。强度校核计算如下：2 .6 亦=牡- = 0. 9S8 x SOO k 1 一加站4=2迪”勞.VEPfiU%阪=紳e -C.lMxSOO口m严币7.严住朋“昨6） MPa 传统式为：仝空一你1（妙144J几1-（讥抒一叱 1-曲亍= 207,472 乩蚀=_ 几 =_. 1时朋s 一）_ （他 V -（50/144）-=15S.J?4MPa rs相差甚微，是因小数取舍造成的。史280实例验证之二lt模锻锤的活塞与锤杆过盈配如图2。常规最大过盈量为0.140mm, 在工作中容易脱落，影响生产严重。实践表明：只有在不使构件
11、破坏的 前提下，尽可能增大配合面间的静摩擦力，才能保证其可靠性；因为， 模锻锤承受的载荷特点是：冲击频繁，振动大，受力复杂，难以计算确 定，如打击时产生巨大振动等。已知：活塞材料为45#调质钢，。=360MPa，锤杆为35CrMo,S_口 冲 I $。=850MPa。活塞外内径 d/d 之比 m=286/100=2.8,m =7.84，-=S222# = 施，驱上-0.7,由式求取常数x为：,v：由(5)式求得过盈量5为:x2-360x0.7=0min是常规过盈量的1.7143倍。强度校核如下：2 -r丄込-4. L2ftrEUC =処=0.7 x H心-151 Vi Fat = g=0 ,了巳)配合部位的强度安全，配合面静摩擦力比原来增大1.7143倍。作者单位：四川彭县铜矿611946编辑王秩信
