玻璃及荷载计算书

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1、框支承采光顶玻璃设计计算书 工程所在地：兰州,地区类型：C ，采光顶标高 = 5.0m 。设计依据: 建筑结构可靠度设计统一标准 GB 500682001 建筑结构荷载规范 GB 500092012 建筑抗震设计规范 GB 500112010 混凝土结构设计规范 GB 50010-2002 钢结构设计规范 GB 50017-2003 铝合金建筑型材 第1部分：基材 GB/T 5237.1-2008 铝合金建筑型材 第2部分:阳极氧化型材 GB 5237。2-2008 平板玻璃 GB 116142009 半钢化玻璃 GB/T 178412008 建筑用安全玻璃 第2部分： 钢化玻璃 GB 157

2、63。22005 镀膜玻璃 第1部分 阳光控制镀膜玻璃GB/T18915。1-2002 镀膜玻璃 第2部分 低辐射镀膜玻璃GB/T18915。22002 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱 GB 3098.12000 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹 GB 3098。22000 紧固件机械性能 自攻螺钉 GB 3098。5-2000 紧固件机械性能 不锈钢螺栓、螺钉和螺柱 GB 3098.6-2000 紧固件机械性能 不锈钢螺母 GB 3098.15-2000 建筑结构静力计算手册 （第二版） 现代建筑装饰-铝合金玻璃幕墙与玻璃采光顶.设计方法和指标: 本工程设计采用概率极限状态设计法，根据建筑结

3、构荷载规范GB50009-2012规定 各种载荷的分项系数如下： 1.永久载荷分项系数rg: 1)当其效应对结构不利时 对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2； 对由永久荷载效应控制的组合,应取1.35； 2)当其效应对结构有利时 一般情况下应取1。0； 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0。9。 2.可变荷载的分项系数： 一般情况下应取1。4； 对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。 对于某些特殊情况，可按建筑结构有关设计规范的规定确定。 在设计中采用可变荷载效应控制的组合，各项的分项系数取值如下 永久载荷分项系数rg为： 1.2 风载荷分项系数rw为： 1。4 雪载

4、荷分项系数rs为： 1。4 活载荷分项系数rq为： 1。3 在设计中采用永久荷载效应控制的组合，各项的分项系数取值如下 永久载荷分项系数rg为： 1.35 风载荷分项系数rw为: 1.4 雪载荷分项系数rs为： 1.4 活载荷分项系数rq为： 1.3 3.采光顶顶标高Z: A类地区，在5米以下按5米计算,300以上按300算； B类地区，在10米以下按10米计算,350以上按350算； C类地区，在15米以下按15米计算,450以上按450算； D类地区，在30米以下按30米计算，550以上按550算；一、采光顶承受荷载计算 1. 风荷载标准值计算： Wk： 作用在采光顶上的风荷载标准值（kN

5、/m2） W0 : 兰州50年一遇的风压基本值: 0.300kN/m2 根据现行GB500092012取值 gz: 瞬时风压的阵风系数,根据校核处标高取定。 gz: 5。0m高处阵风系数（按C类区计算）: (GB50009-2012） gz=1+1。15（Z/10）-0.22=2。050 （15米以下按15米计算) z: 5.0m高处风压高度变化系数（按C类区计算）: （GB500092012） z=0.544（Z/10）0.44 （C类区，在15米以下按15米计算） =0。544（15。0/10)0。44=0。650 s： 风荷载体型系数： 1.600 Wk=gzzsW0 (5.2.2) =

6、2.0500.6501。6000。300 =0。640 kN/m2 因为Wk=1。0kN/m2,取Wk=1。000 kN/m22. 风荷载设计值: W： 风荷载设计值(kN/m2) rw： 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按铝门窗幕墙技术资料汇编(一)表31 各种荷载分顶系数采用 W=rwWk=1.41。000=1。400kN/m23. 雪载荷标准值计算: Sk: 作用在采光顶上的雪荷载标准值(kN/m2） S0: 基本雪压，兰州50年一遇最大积雪的自重: 0。150kN/m2 根据现行GB500092012取值 r： 屋面积雪分布系数为 1.000 根据GB50009-2012公式7.1.

7、1屋面雪载荷按下式计算 Sk=rS0 =1。0000。150 =0.150kN/m24。 雪载荷设计值计算： S: 雪载荷设计值(kN/m2) rs: 雪载荷分项系数为 1。4 按铝门窗幕墙技术资料汇编（一)表31 各种荷载分顶系数采用 S=rsSk =1。40.150 =0。210kN/m25。采光顶玻璃自重荷载设计值计算： G1、G2: 采光顶玻璃自重荷载设计值（kN/m2) Gk： 采光顶玻璃自重标准值为0。461kN/m2 rg： 恒载荷分项系数，在可变载荷效应控制的组合中，取1.2；在永久载荷效应控制的组合中，取1。35。 按铝门窗幕墙技术资料汇编（一）表3-1 各种荷载分顶系数采用

8、 （1)由可变载荷效应起控制作用时： G1=rgGk =1.20。461 =0.553kN/m2 （2）由永久载荷效应起控制作用时: G2=rgGk =1.350。461 =0。622kN/m26。 采光顶坡面活荷载设计值计算: Q: 采光顶坡面活载荷设计值（kN/m2） rq: 活载荷分项系数为1。3 Qk： 采光顶坡面活载荷标准值为0。500kN/m2 Q=rqQk =1.30.500 =0.650kN/m27。 采光顶玻璃计算中最不利荷载组合确定: 计算采光顶玻璃和结构应力时的载荷组合（沿坡面分布） 根据GB500092012规定(见第3章3.2节)，计算载荷如下：（在载荷组合中,雪载荷

9、与活载荷二者只取较大者参与组合) 由以上计算可知：SQ，故在载荷组合中考虑活载荷，雪载荷不予考虑. （1)由可变载荷效应控制的组合：1)计算恒载荷+风载荷+活载荷组合： 计算荷载为恒载荷+风载荷+活载荷组合: W： 风载荷设计值1。400kN/m2 G1: 采光顶结构平均自重设计值为0.553kN/m2 Q: 活载荷设计值为0。650kN/m2 ： 采光顶坡面水平夹角为35.000 Zk1： 载荷组合之一(kN/m2) Zk1=（G1+W）1/cos+0.7Qcos =(0.553+1。400)1/cos35.000+0。70。650cos35.000 =2.326kN/m22)计算恒载荷+活

10、载荷+风载荷组合： 计算荷载为恒载荷+活载荷+风载荷组合： W: 风载荷设计值1。400kN/m2 G1: 采光顶结构平均自重设计值为0。553kN/m2 Q: 活载荷设计值为0。650kN/m2 : 采光顶坡面水平夹角为35.000 Zk2： 载荷组合之二（kN/m2) Zk2=（G1+Q）1/cos+0.6Wcos =(0.553+0。650)1/cos35.000+0.61。400cos35。000 =1.891kN/m2 （2)由永久载荷效应控制的组合: 计算恒载荷+风载荷+活载荷组合: 计算荷载为恒载荷+风载荷+活载荷组合: W： 风载荷设计值1.400kN/m2 G2： 采光顶结构

11、平均自重设计值为0。622kN/m2 Q： 活载荷设计值为0.650kN/m2 : 采光顶坡面水平夹角为35.000 Zk3： 载荷组合之三（kN/m2） Zk3=(G2+0.6W)1/cos+0。7Qcos =（0.622+0.61。400)1/cos35。000+0。70。650cos35.000 =1.835kN/m2 （3）设计荷载取上述组合中的最大者,即： 由可变载荷效应起控制作用时，恒载荷+风载荷+活载荷为最大载荷组合(载荷组合之一） Z1=MAX(Zk1,Zk2，Zk3） =MAX(2。326,1。891，1。835) =2。326kN/m2二、玻璃的选用与校核 1。 本处采用:

12、内夹层中空玻璃 玻璃种类为: 内片外层：钢化玻璃，内片内层：钢化玻璃，外片:钢化玻璃 玻璃的重力密度为: 25.6（kN/m3) BT_LI： 内夹层中空玻璃内片内层玻璃厚度为： 6.000(mm) BT_LO: 内夹层中空玻璃内片外层玻璃厚度为： 6。000（mm） BT_W: 内夹层中空玻璃外片玻璃厚度为: 6。000(mm) 外片玻璃自重标准值： GAK1=25。6BT_W/1000 =25。66。000/1000 =0。154kN/m2 内片玻璃自重标准值： GAK2=25.6（BT_LI+BT_LO）/1000 =25。6(6.000+6。000）/1000 =0.307kN/m22. 玻璃验算荷载组合: Wk: 风载荷标准值1。000kN/m2 W: 风载荷设计值1。400kN/m2 Gbk: 玻璃平均自重标准值为0。461kN/m2 Gb1： 玻璃平均自重设计值为0.553kN/m2 Qk: 活载荷标准值为0。500kN/m2 Q: 活载荷设计值为0.650kN/m2 ： 采光顶坡面水平夹角为35。000 计算由可变载荷效应起控制作用时,恒载荷+风载荷+活载荷为最大载荷组合1） 载荷标准值组合： Zbk=（Gbk+Wk)1/cos+0.7Qkcos =(0.461