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1、III双 向 板 楼 盖。楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖，试对该单向板肋形楼盖设计例题某多层工业建筑的楼盖平面如图 10.19楼盖进行设计。有关资料如下: 楼面做法：20mm厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，20mm厚石灰砂浆抹底。 楼面活荷载标准值取8kN/m2。 材料：混凝土为C20，梁内受力主筋采用HRB335,其它钢筋用HPB235。（1）结构平面布置和构件截面尺寸的选择结构平面布置如图10.20所示，即主梁跨度为6m,次梁跨度为4.5m，板跨度为2.0m,一o2404th225001201图 10.20主梁每跨内布置两根次梁，以使其弯矩图形较为平缓。确定板厚：工业房屋楼面要求h
2、270m m,并且对于连续板还要求h三l/40=50m m,考虑 到可变荷载较大和振动荷载的影响，取h=80mm。确定次梁的截面尺寸：h=l/181/12=250375m m,考虑活荷载较大，取 h=400mm, b=（l/3l/2）h200mm。确 定 主 梁 的 截 面 尺 寸 ：h=（1/151/10）l=400600mm ， 取 h=600mm ，b=（1/31/2）h=200300mm,取 b=250mm。（2） 板的设计 荷载的计算恒荷载标准值： 2.74kN/m2 活荷载标准值： 8.00kN/m2恒荷载设计值：1.2X2.74=3.29kN/m2活荷载设计值：8X1.3=10.
3、4kN/m2荷载总设计值为:10.4+3.29=13.69kN/m2 板的计算简图次梁截面为200mmX400mm，板在墙上的支承长度取120mm，板厚为80mm，板的跨长如 图 10.21 所示。图 10.21计算跨度：边跨： lo=ln+h/2=1820mm中间跨：lo=ln=1800mm。跨度相差小于10%,可按等跨连续板计算，取1m宽的板带作为计算单元。计算简图如 图 10.22 所示。g+g= 13 6 9kN/m1820 . 1800 z 1800 z 1800 . 1820图 10.22 弯矩设计值由式(10.11)知，板中各截面弯矩设计值可按下式计算：M=a (g+q)lo2其
4、中弯矩系数a可由表查得，所以M=-MB=4.12kNmM2=2.77kNmMC=-3.17kNm 配筋的计算板截面的有效高度为 h0=h-20=60mm, fc=9.6kN/mm2, a 1=1, fy=210kN/mm2。板的配筋计算见表 10.5Iu? 1弯即设计値 tkN m)4.122.77(3.32)7 IT (2. &3ti)叮抬OJWO.flS 0.0440.092 (0,07-：)0. L275叽5K 0830.09S (Q, 077)10.512cA. $4山 nff35022if(17*)211)和轻战359?(281)281)申8醪11041 GKLlU辅线(359)(2
5、0(1) 1453mm故翼缘宽度应取为bf =1453mm。 次梁各截面考虑布置一排钢筋，故 ho=h-35=365mm。次梁中受力主筋采用HRB335，fy=300N/mm2。次梁各截面的配筋计算如表10.6所示tn.由I2CtkN m)訂,LS-51. OS33.37-拙” U叫站壮柚冷0.02750. utSO. 0275o. mOJfil(irm*)456.752&6305, *376. 1iSJBJG12+IOU(483712+201；G3I)20IZ - 10U20 I2IGH表 10.6箍筋的计算：验算截面尺寸：hw=ho-hf =365-80=285mm因为 hw/b=1.42
6、5V4且0.25B cfcbhO=175.2kNVmax=VB 左=75.47kN所以截面尺寸符合要求。计算所需的箍筋：采用Q 6的双肢箍筋，并以B支座左侧进行计算。s=281.6mm 考虑弯矩调幅对受剪承载力的影响，应在梁局部范围内将计算所得的箍筋面积增大 20%， 现调整箍筋间距：s=0.8 X281.6=225.3mm取箍筋间距s=180mm,沿梁全长均匀配置。验算配箍率下限值：配箍率下限值为p min=1.26X 10实际配箍率p sv=Asv/bs=1.57X101.26X10满足要求。（4） 主梁的设计主梁的内力按弹性理论的方法计算。 荷载 主梁主要承受次梁传来的荷载和主梁的自重以
7、及粉刷层重，为简化计算，主梁自重、粉 刷层重也简化为集中荷载，作用于与次梁传来的荷载相同的位置。荷载总设计值： G+Q=141.6kN 计算简图 主梁为两端支承于砖墙上，中间支承于柱顶的三跨连续梁，主梁在砖墙上的支承长度为370mm,柱的截面尺寸为400mmX400mm。计算跨度的确定:主梁的跨长如图10.25所示。图 10.25边跨：lo= 6060mm或 lo= 6022mm,取小值,lo=6022mm中跨：lo=l=6000mm计算简图如图 10.26 所示。G+0=1416kNJ V J V J “20222000200020002000200020002000,2022f602260
8、0C6022fz图 10.26 跨差小于 10%,故可按附表计算内力。 内力的计算及内力包络图A. 弯矩设计值 计算公式： M=k1Gl0+k2Ql0 计算结果见表 10.7。荷載简ISi/M：k；Mt1 ,叭2畸2叫2a, 24 tFssU, 2677L 04前一亿 Z57zSziqQi f牛 |Go.砂-m 13374.S30.133 74* 9-0. 133-芯83込厶a3一氐 IJ44 -2S仏13374. S3也20Q112. 32f(33ZST41( V)斛 p q |C函:艸-0.31 -174. 98OUT00. ng g-s：r a?kN * eii)桁.73十-252.02
9、-55b3n E-0)(-3)-137. 11(細阿* in)十3富(3J3I.6E表 10.7B.剪力设计值 计算公式：V=k3G+k4Q计算结果见表 10.8。项空荷餐简图i/VAi/Viir即v1产叫6 7331.26?1.004甩IX-60. 3?4S2鬪681?06-1. 1340306- 1404C|碱649-L3II1,222d-122.71114138创皆琐次+十+(DV.kNJ116, 24-183. S312. 2a表 10.8C.内力包络图弯矩包络图：边跨的控制弯矩有跨内最大弯矩 Mmax、跨内最小弯矩Mmin、B支座最大负弯矩 -MBmax，它们分别对应的荷载组合是：+
10、、+、+。在同一基线上分别绘制这 三组荷载作用下的弯矩图。在荷载组合+作用下：此时MA=O, MB=-77.04+(-74.83)=-151.87kNm,以这两个支座弯 矩值的连线为基线，叠加边跨在集中荷载G+Q=141.6kN作用下的简支梁弯矩图，则第一个 集中荷载处的弯矩值为1/3(G+Q)lo1-1/3MB=233.62kNm第二个集中荷载处的弯矩值为l/3(G+Q)lol-2/3MB183kNm至此，可以绘出边跨在荷载组合+作用下的弯矩图，同样也可以绘制边跨分别在 +作用下和在+作用下的弯矩图。中跨的控制弯矩有跨内最大弯矩Mmax,跨内最小弯矩Mmin,B支座最大负弯矩-MBmax, C支座最大负弯矩-MCmax。它们分别对应的荷载组合是：+、+、+和+。 在同一基线上分别绘制在这些荷载组合作用下的弯矩图，即可得到中跨的弯矩包络图。所计算的跨内最大弯矩与表10.7 中的跨内最大弯矩稍有差异，这主要是由于计算跨度 并不是完全等跨所致。图 10.27剪力包络图：根据表10.8，在荷载组合+时，VAmax=116.24kN，至第一集中荷载处剪力降为 116.24-141.6=-25.36kN，至第二集中荷载处，剪力降为-25.95-141.6=
