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1、为了使测绘精确，测绘时尽量选用没有用过的新备件。 测绘时，一方面测量齿轮的中心距,这是一项重要的参数，它影响变位系数的大小,规定精度在.01m。实测、齿轮副的中心距为104.5m，圆整为104.5+.1m。另一方面测量齿顶圆直径da和齿根圆直径df，藉此可拟定模数、齿高系数h*a和齿顶隙系数，规定精度在.02mm以内。再次测量公法线长度W，以拟定齿形角和变位系数x，由于Wf（m、x、)。规定精度在.01mm以内。测绘公法线长度时，要考虑跨测齿数值问题。测量时，量具的卡脚要与齿形的中部相接触,切不可卡在齿顶或齿根上，否则,影响测量值的精度,甚至无法测量。原则齿轮(x0)的k值,一般手册中均可查到
2、,变位齿轮就不一定了,但是测绘时可根据具体状况来拟定对的的k值。表1中的k值就是按具体状况取值的。 这里顺便提一下，所测量的公法线长度值，它比理论值要小,因素是齿轮加工时,要保证齿轮的润滑，且有加工误差,在齿轮设计图纸上给出了上偏差和下偏差(均为负值)。因此，在测绘计算时,值应当加以补偿。若按使用过的、有磨损的齿轮进行测绘,则补偿量要大些。 以上测量的齿顶圆、齿根圆直径和公法线长度见表1和表2。表1纬密齿轮实测值与相应原则齿轮参数比较序号齿数z齿顶圆直径齿根圆直径实测值da理论值dad(da-d)实测值df理论值dfdf(d-df)11963066.4063+3.45.13.249.5+.22
3、06.060352.75.5+0.2326669275.5552.2448154.10+440.740.813.5+4.54954.11.3140.5+11653.75623140.7142.5.8751154159-.8140.610.9145.-.685151.14.2167.811141.61485.99268.983.684-0.0470.5135111109.9749750.113711170103.2103.5-.314111290115.5.31550214144140129.91050注：理论值指=3mm，20，h*a1，*=0.2,x原则齿轮而言表2 按公法线长度测算变位系数
4、z跨测齿数k公法线长度实测值Wx时公法线长居计算值WW=(WW)+Emsx19432.833.131.76.35.792033.910.190.2121321.1670.767-0.3744861.0259.5+1.56+07654961.050.9.423+0.650541.301.95-0.5230255152.301.97-1.5650.7635230.30.83318.-1096从表1可知，齿数为26、35、3、1、46、的个齿轮,它们的a和d等于0或接近于0，因此它们是模数m3mm,h*,=0.25的原则渐开线齿轮。根据机械设计手册中册“机械设计计算”(182年10月第二版)提供的各
5、国原则渐开线齿轮的基准齿形,有20、14.等，只有当20时,这个齿轮的W(理论值)与W(实测值)很接近，因此它们的齿形角=20。其他个齿轮的da和df都不等于0,因此不是原则齿轮,其中da0，d0者为正角变位齿轮,d0，df0者为负变位齿轮。三、变位系数的初步拟定本文中变位齿轮与一般变位齿轮不同，它是在一定中心距下,一种齿轮与模数相似而齿数不同的一组齿轮相啮合。如图3中的2的齿轮要与=4、49、5、5等五个齿轮啮合,这种状况只有通过角变位才干达到目的。至于如何拟定这种齿轮的变位系数，一般手册上很少有简介,我们只有根据该织机的备件进行测算,并对齿轮的各项质量指标进行校核来拟定。 一般拟定变位系数
6、的措施有齿顶圆直径法和公法线长度法。由于这种特殊齿轮副的齿顶圆直径不能按常规的公式计算（详见第五节有关齿顶圆直径的拟定)，因此只能采用公法线长度法。 公法线长度法的公式为： 上式中的值为跨齿的理论值，手册中均可查到，前面已提及。为了对的地计算变位系数，计算时必须对值进行补偿,因此式中有Es一项，|Ews为齿轮公法线长度上偏差（负值)。本文中的齿轮为低速单向传动,按8级精度，组侧隙查有关原则，取值08mm或.132m。计算成果见表2。下面把表2中的变位系数对各齿轮副进行分析(见表3)。在分析中发现,19和z50的变位系数原为0.7和-0.26(表2),其超过理论值理，即x为正值(00664）,也
7、许导致啮合困难，故须将x0.7修正为64,x50=-.6修正为-0.30。经修正后,各对齿轮的x均为负值,或接近零值，计算的总变位系数都比理论值x理小些,也就是说，它们的侧隙稍大些。 表3纬密齿轮角变位系数初选分析Z1z2x1x1x2x(x+x)-x理671948067+0.761.40086849+0.20.80.6690.260410.066460480.6+0.76082-0.026949+0.210270.3670500.26-0.2-0.0365715-.76-02-0104872521.096-1.036.03471210-.370206301472510.7-1.1-.12473
8、52-.9-1466-0.14 四、质量指标验算 .避免根切验算 根据有关手册阐明,对于少齿数、变位系数绝对值大的负变位齿轮，加工时容易产生根切。z=21齿轮的21-0.37(表3),因此应验算。 用插齿刀加工的齿轮,不产生根切的条件： 当插齿刀齿数选用z0=1时, n-0.4 因此把x2-037暂修正为x2=-0.3,这样就可以避免根切。 2.不产生过渡曲线干涉验算 一般状况，外齿轮不管用齿条刀具或插齿刀加工，都不会产生过渡曲线干涉,但是用滚刀加工变位系数(绝对值）过大时或者插齿刀齿数不不小于加工齿轮的齿数时,容易产生这种干涉，这里x52=-1.096(表2），绝对值较大，故须验算。 对z1
9、=21，z2进行验算。 初步计算参数为:x理=-1312,w=10.051(表4) =0.,d1663,=26.7x2=109，da2=153mm，a2=60根据有关公式验算，不管用齿条型刀具或用插齿刀具加工,21齿轮齿根和z52齿轮齿顶均产生过渡曲线干涉。为理解决这一问题，同步减少它们的x值,根据机械设计手册中册“机械设计计算”（198年0月第二版）提供的插齿刀具，并经多次选择,可选用z25(0=0.1，h*ao=5)插齿刀,且将它们的设计参数作如下修改： x1034,da166m,2=6.23=-22,da=154.1m，a217.967可满足过渡曲线不干涉条件。3.齿轮侧隙验算 齿轮啮合
10、时侧隙计算公式为: 节圆直径: 周节: 节圆齿厚： 齿轮副侧隙:=p-（sw1+sw2）cos 计算成果,21和z52齿侧隙较大,但能满足齿轮箱规定。 五、有关齿顶圆直径的拟定 齿顶圆直径计算公式为：da=dm(*ax-y)又从图3知,每一齿轮都与2齿轮构成齿轮副，要计算齿顶圆直径时,必然波及到y取值（值有个,见表4)。从表4可知，为了保证11对齿轮副正常啮合和加工工艺规定,每一对齿轮的总变位系数值比理论值稍小,而要保证抱负的齿顶圆直径，我们优先选用较小值。另一方面,齿顶圆直径决定了齿顶圆压力角a,而从齿轮质量指标考虑，值又波及每对齿轮啮合时的重叠度、过渡曲线与否干涉、齿顶宽度，因此,选用齿顶
11、圆直径后，应进行齿轮质量指标验算,并根据状况调节齿顶圆直径,计算过程省略，其计算成果和其他参数见表5。 从表5对照表1和表看，设计的参数可以满足齿轮箱的规定。表 实际中心距a=14.5m齿轮副的重要参数齿数和z未变位时的中心距啮合角w中心距变动系数y总变位系数x理齿高变动系数y7100.3481.3333.51140.7816122378.3330.9020.729103.51.40.333040.000105193-1601350.032710516.79-0.667.6120.05151081.91.1671.6016473109.510.51-1666713120.47表5 纬密齿轮箱齿轮重要设计参数(m3mm,=20） mm序号齿数齿顶圆直径齿根圆直径df变位系数跨齿数k公法线长度W166353.340.6440922066.352.800033.821653.40-0.3423.474154.1140.80.6761.6549.11070.1651.165153.64070-0.3051.32751154.140.82.7650.08524.
