钢楼梯计算书

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1、单跑钢楼梯设计计算书=一. 设计资料1 设计规范建筑结构荷载规范 GB 50009-2012钢结构设计规范 GB 5001720032 计算参数2。1 梯梁梯段净跨(mm） 3000 梯段净高（mm) 3000 楼梯宽度(mm) 1300 梯梁截面 槽形220*799*11。5Q235 梯梁恒载（kN/m2) 0。4 梯梁活载(kN/m2) 3.5 2.2 上平台梁上平台跨（mm） 1200 上平台梁截面 槽形220799*11。5-Q235 上平台梁恒载(kN/m2) 0.3 上平台梁活载(kN/m2） 3.5 2。3 下平台梁下平台跨(mm) 1200 下平台梁截面 槽形220*799*1

2、1.5Q235 下平台梁恒载（kN/m2) 0.3 下平台梁活载（kN/m2) 3.5 2.4 踏步踏步数 10 踏步截面 200*3004Q235 踏步恒载（kN/m2) 0.4 踏步活载（kN/m2） 3。5 2。5 上平台板上平台板材料 Q235 上平台板厚(mm） 6 上平台板恒载（kN/m2） 0.4 上平台板活载（kN/m2) 3。5 是否带加劲肋 是 加劲肋间距(mm) 600 加劲肋截面 角钢L-5636*5-Q235 2。6 下平台板下平台板材料 Q235 下平台板厚(mm） 6 下平台板恒载(kN/m2) 0。4 下平台板活载（kN/m2） 3。5 是否带加劲肋 是 加劲肋

3、间距（mm） 600 加劲肋截面 角钢L56365-Q235 3 荷载组合基本组合1.2D+1.4L1。35D+0.98L标准组合1。0D+1。0L1。0L二。 验算结果1 楼梯内力简图1。1 轴力图1.2 剪力图1.3 弯矩图2 梯梁验算梯梁计算 控制工况 数值 限值 结果 受弯强度 1.2D+1.4L 47。00 最大215 满足 受剪强度 1。2D+1.4L 1。54 最大125 满足 挠度 D+L 4.72 最大16.97 满足 2。1 受弯强度控制工况： 1。2D+1。4L弯矩计算结果: Mmax = 11.538 kNm（有限元计算结果） = Mmax / （x * W） = 1。

4、1538e+007 / (1.05 * 2。338e+005） = 47 N/mm2 215 N/mm2结果判断： 满足2.2 受剪强度控制工况: 1.2D+1.4L剪力计算结果： Vmax = 3.709 kN（有限元计算结果) = 1.5 * Vmax / A = 1.5 3709 / 3624 = 1.535 N/mm2 125 N/mm2结果判断: 满足2。3 挠度控制工况: D+L = 4.715 mm 4243 / 250 = 16。97 mm(有限元计算结果）结果判断: 满足控制工况: L = 4。249 mm 4243 / 300 = 14。14 mm（有限元计算结果）结果判断

5、: 满足3 上平台梁验算上平台梁计算 控制工况 数值 限值 结果 受弯强度 1.2D+1。4L 35。67 最大215 满足 受剪强度 1。2D+1.4L 3。87 最大125 满足 挠度 D+L 0.12 最大4.80 满足 3。1 受弯强度控制工况： 1.2D+1.4L弯矩计算结果： Mmax = 8.756 kNm（有限元计算结果) = Mmax / （x W） = 8。756e+006 / （1。05 2。338e+005) = 35。67 N/mm2 215 N/mm2结果判断： 满足3.2 受剪强度控制工况: 1.2D+1.4L剪力计算结果： Vmax = 9。348 kN(有限元

6、计算结果） = 1。5 * Vmax / A = 1。5 * 9348 / 3624 = 3。869 N/mm2 125 N/mm2结果判断： 满足3。3 挠度控制工况: D+L = 0。1229 mm 4243 / 250 = 16。97 mm结果判断： 满足控制工况： L = 0。1113 mm 4243 / 300 = 14.14 mm(有限元计算结果)结果判断: 满足4 下平台梁验算下平台梁计算 控制工况 数值 限值 结果 受弯强度 1.2D+1.4L 35。67 最大215 满足 受剪强度 1。2D+1.4L 3.87 最大125 满足 挠度 D+L 0。12 最大4。80 满足 4

7、。1 受弯强度控制工况： 1.2D+1。4L弯矩计算结果： Mmax = 8.756 kN*m(有限元计算结果) = Mmax / (x W） = 8.756e+006 / (1。05 * 2.338e+005） = 35。67 N/mm2 215 N/mm2结果判断: 满足4.2 受剪强度控制工况： 1.2D+1.4L剪力计算结果： Vmax = 9.348 kN（有限元计算结果) = 1。5 Vmax / A = 1。5 9348 / 3624 = 3.869 N/mm2 125 N/mm2结果判断： 满足4.3 挠度控制工况: D+L = 0.1229 mm 4243 / 250 = 1

8、6.97 mm（有限元计算结果)结果判断: 满足控制工况： L = 0。1113 mm 4243 / 300 = 14.14 mm(有限元计算结果）结果判断： 满足5 踏步验算踏步计算 控制工况 数值 限值 结果 受弯强度 1.2D+1.4L 6.75 最大215 满足 受剪强度 1.2D+1.4L 0。57 最大125 满足 挠度 D+L 0。03 最大5.20 满足 5.1 受弯强度控制工况： 1.2D+1.4L弯矩计算结果: Mmax = 1 / 8 * ql2 = 1.614 1.3 1。3 / 8 = 0。341 kNm = Mmax / (x W) = 0.341 / (1.05

9、4.809e+004） = 6.752 N/mm2 215 N/mm2结果判断: 满足5。2 受剪强度控制工况： 1.2D+1。4L剪力计算结果： Vmax = ql / 2 = 1.614 * 1.3 / 2 = 1。049 kN = 1。5 Vmax / A = 1.5 * 1。049 / 2768 = 0。5685 N/mm2 125 N/mm2结果判断： 满足5.3 挠度控制工况： D+L = 5 * ql 4 / （384EI) = 5 * 1.17*1.34/ （384 206000 * 6797687.861) = 0.03107202889 mm 1300 / 250 = 5.

10、2 mm结果判断: 满足控制工况: L = 5 ql 4 / （384EI) = 5 * 1。05*1。34/ （384 * 206000 6797687.861) = 0。02788515413 mm 1300 / 300 = 4.333333333 mm结果判断： 满足6 上平台板验算上平台板计算 控制工况 数值 限值 结果 受弯强度 1.2D+1.4L 16。41 最大215 满足 挠度 D+L 0.75 最大8.67 满足 加劲肋强度 1。2D+1.4L 7.14 最大215 满足 加劲肋挠度 D+L 0。10 最大5。20 满足 6。1 受弯强度控制工况: 1。2D+1.4L弯矩计算

11、结果: Mmax = qa2 = 0.1017 3。228 * 0.62 = 0。1182 kN*m= 6 * Mmax / （x * t2) = 6 118183。536 / （1。2 62) = 16.414 N/mm2 215 N/mm2结果判断： 满足6.2 挠度控制工况： D+L = * qk a4 / （Et3） = 0.05138 * 2。34 * 12004 / （206 * 63） = 0。7538 mm 1300 / 150 = 8.667 mm结果判断: 满足6.3 加劲肋受弯强度控制工况: 1.2D+1.4L弯矩计算结果: Mmax = ql2 / 8 = 3。228

12、1.32 / 8 = 0。6819 kNm= Mmax / （x Wnx) = 6。819e+005 / （1.05 * 9.09e+004） = 7.145 N/mm2 215 N/mm2结果判断: 满足6。4 加劲肋挠度控制工况: D+L= 5 * qk *l4 / （384EIx) = 5 * 2。34 * 13004 / （384 206 4。29924e+006） = 0.0982583 mm 1300 / 250 = 5。2 mm结果判断: 满足控制工况: L= 5 * qk *l4 / （384EIx） = 5 2.1 13004 / (384 206 4。29924e+006)

13、 = 0.0881806 mm 1300 / 300 = 4.33333 mm结果判断： 满足7 下平台板验算下平台板计算 控制工况 数值 限值 结果 受弯强度 1.2D+1.4L 16。41 最大215 满足 挠度 D+L 0。75 最大8。67 满足 加劲肋强度 1.2D+1.4L 7。14 最大215 满足 加劲肋挠度 D+L 0。10 最大5。20 满足 7.1 受弯强度控制工况: 1。2D+1。4L弯矩计算结果: Mmax = qa2 = 0。1017 3.228 0.62 = 0。1182 kN*m= 6 Mmax / （x * t2) = 6 * 118183.536 / (1.2 62） = 16。41