蒸发物料和热量衡算

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1、第五章蒸发本章学习要求1 熟练掌握的容单效蒸发过程及其计算（包括水分蒸发量、加热蒸汽消耗量、有效温度差及传热面积的计 算）；蒸发器的生产能力、生产强度和单位蒸汽消耗量。2. 理解的容蒸发操作的特点；多效蒸发操作的流程及最佳效数。3. 了解的容蒸发过程的工艺应用与分类；常用蒸发器的结构、特点和应用场合；蒸发器的选用。多效 蒸发过程的计算。5.1概述蒸发操作及其特点工程上把采用加热方法，将含有不挥发性溶质（通常为固体）的溶液在沸腾状态下，使其 浓缩的单元操作称为蒸发。蒸发操作广泛应用于化工、轻工、食品、医药等工业领域，其主要 目的有以下几个方面：1、浓缩稀溶液直接制取产品或将浓溶液再处理（如冷却结

2、晶）制取固体产品，例如电解 烧碱液的浓缩，食糖水溶液的浓缩及各种果汁的浓缩等；2、同时浓缩溶液和回收溶剂，例如有机磷农 药苯溶液的浓缩脱苯，中药生产中酒精浸出液的 蒸发等；3、为了获得纯净的溶剂，例如海水淡化等。图5- 1为一典型的蒸发装置示意图。图中蒸 发器由加热室1和分离室2两部分组成。加热室 为列管式换热器，加热蒸汽在加热室的管间冷凝， 放出的热量通过管壁传给列管的溶液，使其沸腾 并汽化，汽液混合物则在分离室中分离，其中液 体又落回加热室，当浓缩到规定浓度后排出蒸发 器。分离室分离出的蒸汽（又称二次蒸汽，以区 别于加热蒸汽或生蒸汽），先经顶部除沫器5除液，再进入混合冷凝器3与冷水相混，被

3、直接 冷凝后，通过大气腿7排出。不凝性气体经分离器 4和缓冲罐5由真空泵6排出。工程上，蒸发过程只是从溶液中分离出部分溶剂，而溶质仍留在溶液中，因此，蒸发操作 即为一个使溶液中的挥发性溶剂与不挥发性溶质的分离过程。由于溶剂的汽化速率取决于传热速率，故蒸发操作属传热过程，蒸发设备为传热设备，如图5-1的加热室即为一侧是蒸汽冷凝， 另一侧为溶液沸腾的间壁式列管换热器。此种蒸发过程即是间壁两侧恒温的传热过程。但是， 蒸发操作与一般传热过程比较，有以下特点：1、溶液沸点升咼由于溶液含有不挥发性溶质，因此，在相同温度下，溶液的蒸气压比纯溶剂的小，也就是 说，在相同压力下，溶液的沸点比纯溶剂的高，溶液浓度

4、越高，这种影响越显著，这在设计和 操作蒸发器时是必考虑的。2、物料及工艺特性物料在浓缩过程中，溶质或杂质常在加热表面沉积、析出结晶而形成垢层，影响传热；有 些溶质是热敏性的，在高温下停留时间过长易变质；有些物料具有较大的腐蚀性或较高的粘度 等等，因此，在设计和选用蒸发器时，必须认真考虑这些特性。3、能量回收蒸发过程是溶剂汽化过程，由于溶剂汽化潜热很大，所以蒸发过程是一个大能耗单元操作。 因此，节能是蒸发操作应予考虑的重要问题。二、蒸发过程的分类1、按操作压力分，可分为常压、加压和减压（真空）蒸发操作，即在常压（大气压）下， 高于或低于大气压下操作。很显然，对于热敏性物料，如抗生素溶液、果汁等应

5、在减压下进行。 而高粘度物料就应采用加压高温热源加热（如导热油、熔盐等）进行蒸发。2、按效数分，可分为单效与多效蒸发。若蒸发产生的二次蒸汽直接冷凝不再利用，称为 单效蒸发，如图5-1所示，即为单效真空蒸发。若将二次蒸汽作为下一效加热蒸汽，并将多个 蒸发器串联，此蒸发过程即为多效蒸发。3、按蒸发模式分，可分为间歇蒸发与连续蒸发。工业上大规模的生产过程通常采用的是 连续蒸发。由于工业上被蒸发的溶液大多为水溶液，故本章仅讨论水溶液的蒸发。但其基本原理和设 备对于非水溶液的蒸发，原则上也适用或可作参考。5.2单效蒸发过程521单效蒸发过程的计算单效蒸发设计计算容有 确定水的蒸发量； 加热蒸汽消耗量；

6、蒸发器所需传热面积在给定生产任务和操作条件，如进料量、温度和浓度，完成液的浓度，加热蒸汽的压力和 冷凝器操作压力的情况下，上述任务可通过物料衡算、热量衡算和传热速率方程求解。一、蒸发水量的计算对图5-2所示蒸发器进行溶质的物料衡算，可得Fx0 (F W)x1 Lx1由此可得水的蒸发量及完成液的浓度W F(1XiXo-)XiFx-F W(5 1)(5 2)图5-2单效蒸发器式中：F原料液量，kg/h ；W蒸发水量，kg/h ；L完成液量，kg/h ；X-原料液中溶质的浓度，质量分数；Xi完成液中溶质的浓度，质量分数。二、加热蒸汽消耗量的计算加热蒸汽用量可通过热量衡算求得， 即对图5-2作热量衡算

7、可得：DH Fh0 WH Lh1 Dhc QL（ 5 3）或 Q D（H hc） WH Lh1 Fh0 QL （ 53a）式中：H 加热蒸汽的焓，kJ/kg ;H二次蒸汽的焓，kJ/kg ;h0 原料液的焓，kJ/kg ;hi完成液的焓，kJ/kg ;he 加热室排出冷凝液的焓，kJ/h ; Q 蒸发器的热负荷或传热速率，kJ/h ;Q 热损失，可取Q的某一百分数，kJ/kg ;c。、ci为原料、完成液的比热，kJ/（kgC） 0考虑溶液浓缩热不大，并将 H取ti下饱和蒸汽的焓，则（53a）式可写成:(5 4)FCo(ti to) Wr Ql式中：r、r分别为加热蒸汽和二次蒸汽的汽化潜热，kJ

8、/kg。若原料由预热器加热至沸点后进料（沸点进料），即t0=t 1，并不计热损失，则（45）可写为：D Wr(5 5)r或D r(5 5a) W r式中：D/W称为单位蒸汽消耗量，它表示加热蒸汽的利用程度，也称蒸汽的经济性。由于蒸汽的汽化潜热随压力变化不大，故r - r 。对单效蒸发而言，D/W=1，即蒸发一千克水需要约一千克加热蒸汽，实际操作中由于存在热损失等原因，D/W -1。可见单效蒸发的能耗很大,是很不经济的。三、传热面积的计算(5 6)蒸发器的传热面积可通过传热速率方程求得，即:Q K A tm或A（5 6a）K tm式中：A蒸发器的传热面积，m2;K 蒸发器的总传热系数，W/（m2

9、?K）;Am传热平均温度差，C；Q 蒸发器的热负荷，W或kJ/kgo式（56）中，Q可通过对加热室作热量衡算求得。若忽略热损失，Q即为加热蒸汽冷凝放出的热量，即(5 7)Q D(H hc) Dr但在确定Atm和K时，却有别于一般换热器的计算方法。1、传热平均温度差Am的确定在蒸发操作中，蒸发器加热室一侧是蒸汽冷凝， 另一侧为液体沸腾，因此其传热平均温度 差应为：(5 8)式中：T 加热蒸汽的温度，C；ti 操作条件下溶液的沸点，C 。应该指出，溶液的沸点，不仅受蒸发器液面压力影响，而且受溶液浓度、液位深度等因素 影响。因此，在计算 Am时需考虑这些因素。下面分别予以介绍。(1) 溶液浓度的影响

10、溶液中由于有溶质存在，因此其蒸气压比纯水的低。换言之，一定压强下水溶液的沸点比 纯水高，它们的差值称为溶液的沸点升高，以表示。影响的主要因素为溶液的性质及其浓度。一般，有机物溶液的较小；无机物溶液的较大；稀溶液的不大，但随浓度增高，值增高较大。例如，7.4%的NaOH溶液在101.33KPa下其沸点为102C,仅为2C,而 48.3%NaOH溶液，其沸点为140C,值达40C之多。各种溶液的沸点由实验确定，也可由手册或本书附录查取。(2) 压强的影响当蒸发操作在加压或减压条件下进行时，若缺乏实验数据，则似按下式估算，即f 常(5 9)式中：A 操作条件下的溶液沸点升高，c；常一一常压下的溶液沸

11、点升高，c；f 校正系数，无因次，其值可由下式计算，20.0162(510)(T1 273)r其中：T操作压力下二次蒸汽的饱和温度，C；r操作压力下二次蒸汽的汽化潜热，kJ/kg。(3) 液柱静压头的影响通常，蒸发器操作需维持一定液位，这样液面下的压力比液面上的压力(分离室中的压力) 高，即液面下的沸点比液面上的高，二者之差称为液柱静压头引起的温度差损失，以表示。为简便计，以液层中部(料液一半)处的压力进行计算。根据流体静力学方程，液层中部的压作者： 乌海职业技术学院化学工程系化工教研室第5页共28页力pav为:Pav Pav g h2(511)式中：p/ 溶液表面的压力，即蒸发器分离室的压力

12、，Pa；pv溶液的平均密度，kg/m3；h液层高度，m。则由液柱静压引起的沸点升高为tavtb(512)式中：tav 液层中部pav压力下溶液的沸点，C；tb p/压力（分离室压力）下溶液的沸点，C近似计算时，式（512）中的tav和tb可分别用相应压力下水的沸点代替（4）管道阻力的影响倘若设计计算中温度以另一侧的冷凝器的压力（即饱和温度）为基准，则还需考虑二次蒸汽从分离室到冷凝器之间的压降所造成的温度差损失，以表示。显然，值与二次蒸汽的速度、管道尺寸以及除沫器的阻力有关。由于此值难于计算，一般取经验值为C,即=10考虑了上述因素后，操作条件下溶液的沸点t1,即可用下式求取，t1 tc （51

13、3）t1tc(5 13a)式中：T一一冷凝器操作压力下的饱和水蒸汽温度，C；二+ +总温度差损失，C；蒸发计算中，通常把（4 8）的平均温度差称为有效温度差，而把 T -V称为理论温差, 即认为是蒸发器蒸发纯水时的温差。2、总传热系数K的确定蒸发器的总传热系数可按下式计算(514)RiR0式中：a 管溶液沸腾的对流传热系数， W/（m2 C）；ao 管外蒸汽冷凝的对流传热系数， W/(m2 -C );R !管污垢热阻，m2 C /W ；R o 管外污垢热阻，m2 C /W ；b、2管壁热阻，m2 C /W。(514)式中o、Ro及b/入在传热一章中均已阐述，本章不再赘述。只是Ri和i成 为蒸发

14、设计计算和操作中的主要问题。 由于蒸发过程中，加热面处溶液中的水分汽化，浓度上 升，因此溶液很易超过饱和状态，溶质析出并包裹固体杂质，附着于表面，形成污垢，所以R往往是蒸发器总热阻的主要部分。 为降低污垢热阻，工程中常采用的措施有：加快溶液循环速 度，在溶液中加入晶种和微量的阻垢剂等。设计时，污垢热阻Ri目前仍需根据经验数据确定。至于管溶液沸腾对流传热系数 i也是影响总传热系数的主要因素。 影响i的因素很多，如溶液 的性质，沸腾传热的状况，操作条件和蒸发器的结构等。目前虽然对管沸腾作过不少研究，但 其所推荐的经验关联式并不大可靠， 再加上管污垢热阻变化较大，因此，目前蒸发器的总传热 系数仍主要靠现场实测，以作为设计计算的依据。表4-1中列出了常用蒸发器总传热系数的大致围，供设计计算参考。表5-1常用蒸发器总传热系数K的经验值蒸发器型式总传热系数W/(m2 K)中央循环管式5803000带搅拌的中央循环管式12005800悬筐式5803500自然循环10003000强制循环12003000升膜式5805800降膜式12003500刮膜式，粘度1mPas2000刮膜式，粘度100100,002001200