《钢结构设计计算书-跨度为24m的设计方案》由会员分享，可在线阅读，更多相关《钢结构设计计算书-跨度为24m的设计方案（27页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、1、设计资料错误!未定义书签。1.1 结构形式错误!未定义书签。1.2 屋架形式及选材错误!未定义书签1.3 荷载标准值（水平投影面计）错误!未定义书签。2、支撑布置错误!未定义书签。2.1 桁架形式及几何尺寸布置错误!未定义书签。2.2 桁架支撑布置如图错误!未定义书签3、荷载计算 错误!未定义书签。4、内力计算错误!未定义书签。5、杆件设计错误!未定义书签。5.1 上弦杆5.2 下弦杆5.3端斜杆 AB5.4 腹杆5.5 竖杆 5.6 其余各杆件的截面错误!未定义书签。 错误!未定义书签 错误!未定义书签 错误!未定义书签 错误!未定义书签 错误!未定义书签。6、节点设计错误!未定义书签。
2、6.1下弦节点“c”6.2上弦节点“B” .6.3屋脊节点“H”6.4支座节点“a” .6.5下弦中央节点“h”错误!未定义书签。 错误!未定义书签 错误!未定义书签 错误!未定义书签 错误!未定义书签。参考文献 错误!未定义书签。图纸 错误!未定义书签1、设计资料1.1、结构形式某厂房跨度为24m，总长90m,柱距6m,采用梯形钢屋架、1.5X6.0m预应力混凝 土大型屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面400X400,混凝土强度等级为 C30,屋面坡度为i二1:10。地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为7 度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台150/30
3、1 （中级工作制），锻锤为2台 5t。1.2、屋架形式及选材屋架跨度为24m，屋架形式、几何尺寸及内力系数如附图所示。屋架采用的钢材及 焊条为：设计方案采用Q235钢，焊条为E43型。1.3、荷载标准值（水平投影面计）0.4 KN/m20.4 KN/m20.65KN/m2（按附表取）0.05 KN/m20.3 KN/m21.4 KN/m2 永久荷载： 三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 水泥砂浆找平层保温层 一毡二油隔气层 水泥砂浆找平层预应力混凝土大型屋面板屋架及支撑自重（按经验公式q = 0.12 + 0.011L计算）0.384 KN/m20.25 KN/m20.7kN / m 20.35KN
4、/m21.3KN/m2（按附表取）悬挂管道： 可变荷载： 屋面活荷载标准值 雪荷载标准值： 积灰荷载标准值：2、支撑布置2.1桁架形式及几何尺寸布置如下图2.1、2.2、2.3所示1.01.01.01.01.0IuG0.5AB+ 3.48aCS57TS/+/!+22/ + 8-0 / +9 34/ +8 44/ +6.73 弋J +5 31 +/ + 3 53敏+亭1.01.01.0AgIicegeca图2.3 24米跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值2.2 桁架支撑布置桁架形式及几何尺寸在设计任务书中已经给出，桁架支撑布置如图1.1 所示。其中考虑到厂房内有桥式吊车2台150/30t（中
5、级工作制），锻锤为2台5t,布置下弦纵向水平支撑。桁架下弦支撑布置图图桁架支撑布置图号说明：SC上上弦支撑；XC下弦支撑；CC垂直支撑;GG刚性系杆；LG柔性系杆1.005X0.4=0.402 kN/m21.005X0.4=0.402 kN/m21.005X0.65=0.553 kN/m21.005X0.05=0.050 kN/m21.005X0.3=0.302 kN/m21.005X1.4=1.407 kN/m20.12+0.011X21=0.351kN/m20.25 kN/m2共 4.79 kN/m20.7 kN/m21.3kN/m2共2.0 kN/m23、荷载计算屋面活荷载与雪荷载不会同
6、时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷 载计算。沿屋面斜面分布的永久荷载应乘以1/cos o,= C02 +1/10 = 1.005换算为沿水平投影面分布的荷载。标准永久荷载值：三毡四油防水层：水泥砂浆找平层：保温层：一毡二油隔气层：水泥砂浆找平层： 预应力混凝土大型屋面板： 屋架及支撑自重： 悬挂管道：可变荷载标准值： 屋面活荷载标准值（大于雪荷载）： 积灰荷载标准值：设计桁架时，应考虑以下三种荷载组合3.1、全跨永久荷载+全跨可变荷载（按永久荷载为主控制的组合）全跨节点永久荷载设计值：F=(1.35X4.79 +1.4X0.7X0.7+1.4X0.9X1.3)X1.5X6=7
7、9.11kN3.2、全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨节点永久荷载设计值：对结构不利时：F =1.35X4.79X 1.5X6=58.20 kN（按永久荷载为主的组合）1.1F =1.2X4.79X 1.5X6=51.73 kN/（按可变荷载为主的组合）1.2对结构有利时：F =1.0X4.79X1.5X6=43.11kN1.3半跨节点可变荷载设计值：F =1.4X（0.7X0.7+0.9X 1.3）X 1.5X6=20.92 KN（按永久荷载为主的组合） 2.1F =1.4X（0.7+0.9X 1.3）X 1.5X6=23.56KN（按可变荷载为主的组合）2.23.3、全跨桁架包括支撑+半跨屋面
8、板自重+半跨屋面活荷载（按可变荷载为主控制的组合）全跨节点桁架自重设计值：kNkN对结构不利时：F =1.2X0.351X1.5X6=3.793 .1对结构有利时：F =1.0X0.351X1.5X6=3.163 .2半跨节点屋面板自重及活荷载设计值：F= (1.2X1.4+1.4X0.7)X1.5X6=23.94 kN4(b)2850,r39 CO3000r3000卜3000.r30 CO.2B5020VGO(a)(c)图 2.1 桁架计算简图3.1、3.2为使用阶段荷载情况，3.3为施工阶段荷载情况。4、内力计算F=1的桁架各杆件内力系数（F=1作用于全跨、左半跨和右半跨）已经给出。求出各
9、种荷载情况下的内力进行组合，计算结果见表4.1。表 4.1 桁架杆件内内力组合表杆件名称内力系数（F=l）内力组合全跨左半跨何载第一种组合FX第二种组合第三左半跨右半跨F X+F X1.i2.iF X+F X1.i2.iF X+F X3.i4上弦杆AB0000000BC,CD7.472-5.310-2.162-537.984DE,EF-11.262-7.339-3.923-810.864FG,GH-12.180-6.861-5.319-876.96下弦杆ac4.1003.0101.090295.2ce9.7443.6633.081701.568eg11.9627.3264.636861.264
10、gh11.7685.8845.884847.296斜腹杆aB-7.684-5.641-1.748-553.248Be5.8083.9601.581418.176cD-4.409-2.633-1.520-317.448De2.7921.2221.344201.024eF-1.552-0.047-1.505-111.744Fg0.328-1.0391.36723.616-3.983 (F ,F )1 2 2 144.283(F ,F )12 2 2-23.837 (F ,F3 14gH0.7131.913-1.20051.33677.324 (F ,F )1.2 2.224.801 (F ,F )
11、1.2 2.148.499 (F ,F )3.14竖 杆Aa-0.500-0.5000.000-36.000Ce-1.000-1.0000.000-72.000Ee-1.000-1.0000.000-72.000Gg-1.000-1.0000.000-72.000Hh 0|0|005、杆件设计5.1 上弦杆整个上弦架采用等截面，按FG、GH杆件之最大设计内力设计。N = -876.96 = -876960N （受压）上弦杆计算长度：在桁架平面内，为节间轴线长度：l二150.75cmox在桁架平面外，根据支承布置及内力变化情况，取：l二3x 150.75cm二452.25cmoy因为l二引，故截
12、面宜采用两个不等肢角钢，短肢相并（图5.1）oy ox腹杆最大内力N=553.248kN，查表9.6.4，节点版厚度选用10mm，支座节点板厚度用12mm。 设入=60查附录4得= 0.807。需要截面积：=5054.38 mm 2N _876960 N申f0.807 x 215 N / mm 2需要的回转半径：l150.75ox =九60=2.51cm，l452.25oy =九60= 7.54cm根据需要的 A，ix，iy 查角钢规格表（附录 8），选用 2L160x100x10， A = 50.63cm2，i = 4.97cm ， i = 7.70cm ， xyb1/t = 160cm /10cm = 16 ， 按所 选角钢进行验算：lzC：图 5.1 上弦杆的截面图lix150.754.97= 30.33b /1 = 16 0.561 /b = 0.56 x 4522.5mm/160mm = 15.831oy 1:入yzb l 2t 2160=3.7 + )
