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1、连续箱梁满堂支架设计计算书编制：复核：审核：现浇箱梁满堂支架计算书设计依据设计采用规范1. 钢结构设计规范（GB50017-2003）；2. 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 （JGJ166-2008）；3. 建筑施工模板安全技术规范 （ JGJ162-2008）；4. 路桥施工计算手册周水兴等主编（人民交通出版社） ；5. 公路桥涵设计通用规范 （JTGD60-2004）；6. 木结构设计规范（GB5005-2003）。材料力学及截面特性现浇支架所需用到的材料力学特性见下表。表 2.2-1 材料力学特性材料型号弹性模量抗弯强度抗剪强度规范编号（ MPa）（MPa）（ MPa）钢材Q235A2
2、060002151252竹胶合板15mm9898354木材TC17-A10000171.74现浇支架结所需截面特性见下表。表 2.2-2 材料截面特性截面积重量截面惯性截面最小净面积矩腹板厚度规格矩 Ix抵抗矩（ mm2）（N/m）Sx（ mm3）tw （ mm）（ mm4）（ mm3）工钢I12 工字钢1810142.1488000077460钢管 48 3.548938.41219005080方木100 100100006083333001666703. 设计说明碗扣式支架由可调底座、立杆、横杆、可调托座、横桥向分配梁（I12 工字钢）、顺桥向方木、厚竹胶板等组成，详见图。箱梁支架构造图（
3、单位：mm）支架布置：1、立杆布置：支架立杆水平间距在顺桥向梁端两侧 3.5m 范围采用 0.6m，其余顺桥向纵向间距为 0.9m，横向梁底中央正下方宽度范围内采用 0.6m，翼板外侧施工平台脚手架搭设横向间距 0.9m，步距 120cm。剪刀撑布置：顺桥向每 7 跨设置一排通高横桥向剪刀撑；横桥向剪刀撑分别在支架最外侧，两个边腹板、中腹板位置设置。底、腹板为 15mm 竹胶板，模板下方为纵桥向放置的 10cm 方木，间距腹板位置0.2m，翼缘及底板位置 0.3m，按实际情况加密。方木下方为横桥向通长的 I12 工字钢，由支架顶托往下传力。外腹板侧面模板的面板为 15mm 竹胶板，横肋采用 1
4、0cm 方木，竖肋为 48 3.5mm 钢管弯制。由带顶托的 48 3.5mm 钢管作为竖肋支撑，结合立杆纵距布置， 48 3.5mm 钢管与不少于两根支架立杆之间用扣件固定， 且靠近外侧边缘的一个扣件要尽量接近水平杆节点位置。为增强结构的安全，立杆最上端步距设置为90cm。4. 支架结构验算4.1碗扣支架承载力计算由于现浇箱梁时，混凝土对底模及以下支架为竖向力荷载，对侧模为水平力荷载，故分别对竖向和水平力进行计算。竖向力荷载标准值根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 （ JGJ166-2008）节分别对碗扣支架竖向永久荷载和可变荷载进行计算。永久荷载模板及支撑架自重标准值Q1 ：10m 以下
5、的支撑架可不计算架体自重；新浇筑预应力钢筋混凝土自重标准值Q2 。箱梁腹板、底板在各箱室保持一致， 可取箱梁结构的翼板边线至第一个中腹板位置进行计算，箱梁砼容重取26kN/m3。可变荷载施工人员及设备荷载标准值Q3 ：1kN/ ；浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值Q4 ： 2kN/；水平力荷载标准值根据建筑施工模板安全技术规范 （ JGJ162-2008）节分别对碗扣支架竖向永久荷载和可变荷载进行计算。永久荷载新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4K新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F 0.22 ct0 1 2 V ， Fc H其中： F 新浇混凝土对模板的侧压
6、力计算值（kN/ ）；c 新浇混凝土的重力密度，取 24.0kN/m3；t 0 新浇混凝土的初凝时间，暂取10 h；V 混凝土的浇筑速度，取0.3m/h；H 模板计算高度，箱梁分两次浇筑，对于1.4m 高梁取1.35m；1 外加剂影响修正系数，取1.2；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。将已知参数代入以上两个公式计算混凝土最大侧压力F ：F 0. 22 ct 0 1 2 V0.222410 1.21.150. 3 39. 91KN/ m2Fc H241. 3532. 4KN/ m2取二者较小值，得梁高1.4m 箱梁混凝土侧压力标准值 G4K32. 4KN/ m2 ；可变荷载倾倒混凝土时
7、产生的荷载标准值Q3k ，取 2 kN/ 。风荷载 Q5根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范所示，作用于模板支撑架上水平风荷载标准值的计算公式如下式所示。wk0.7zs w0式中： wk 风荷载标准值（ KN/m 2）；z 风压高度变化系数， 按建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 附录 D 采用，本桥为 C 类地形，高度在 10m 以内，取为 0.74；s 风荷载体型系数，无遮挡拦单排体型系数stA10. 1555 ，1.2A0sst1n，按现行国家标准有关规定值修正取=0.955，故 s1. 172 。1w0 基本风压（ kN/m 2），按照贵州地区1/50 取值 w00.3 KN/ m2 ；
8、风荷载的计算如下所示。wk0. 70.741.1720.30.18 KN/ m2、上端模板风压标准值碗扣支架箱梁侧模板风荷载， 选取 C-C断面处横桥向一排立杆上箱梁侧模板所承受 的 风 荷 载 进 行 验 算 ， 立 杆 在 纵 桥 向 的 纵 距 最 大 为0.9m ， 侧 模 面 积A0.91.41.26 m2 ；将箱梁所受风力均匀作用于碗扣支架立杆顶部，则单根立杆顶部所承受的侧模传递的风荷载为：w11. 41. 40.181.260.32KNwk A、碗扣支架风压a、节点风荷载支架立杆步距为 1.2m，纵距按 0.9m 计，单根斜杆最多同时连接6 排立杆，如下图所示。挡风系数01.20
9、.90.048/ 1.20.90.093 。标准风荷载 wk0. 70.18 1.200. 014 KN/ m2 。考虑排架连续承受风荷载计算，1- 01 - 0.0930.907多层架体总和系数：s1410. 9070. 90720. 90733. 4。求得节点风荷载 :w1. 4 swk1. 20. 91. 43. 40. 0141. 20. 90.07 KNb、节点风荷载在斜杆及立杆产生的内力由建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范规定，架体内力计算应将风荷载化解为每一节点的集中荷载w ；PPPPPPw1www shwwvwhnwHLXwwmLx斜杆内力计算简图根据力的平行四边形定理，水平风荷
10、载w 在立杆及斜杆中产生的内力wv 、 ws 按下列公式计算。wvhh 2L x2w ， wsLxwLx第一层模板风荷载：wv 11.20.320.43KN ， ws11.2 20.920.320.53 KN0.90.9各层支架风荷载：wv1.20.070.09KN ， ws1.2 20.9 20.070.1 KN0.90.9支架平均高度5m，共 i =4 层横杆，则，在斜杆及立杆产生的荷载总和为：斜杆内力 wsiws 1i-1 ws0.534 -10.10.83KN ；立杆内力 wviwv 1i-1 wv0. 434 -10.090.7 KN 。立杆内力在迎风面为拉力， 背风面为压力， 故单根立杆风荷载产生的轴向压力为Q5wvi0.7 KN竖向荷载效应组合根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ 166-2008 第条，单肢立杆轴向力和承载力应按下列公式计算：不组合风荷载时，单肢立杆轴向力：N1.（2 Q1Q2 )1.4(Q3Q4 )Lx Ly组合风荷载时，单肢立杆轴向力：（Q2 ) 0.9 1.4 (Q3 Q4 )Lx LyQ5N 1.2 Q1由于此处风荷载较小，因此最不利荷载为不组合风荷载时受力。由软件计算得：
