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1、普通型钢悬挑脚手架计算书和安装拆除施工方案钦州港碧海云天二期工程6、8楼；工程建设地点：钦州港勒沟大道；属于框剪结构；6#、8楼分别为地上23层、12层；地下1层、0层；建筑高度:6楼76m、8楼36m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：23460平方米；总工期：365天.本工程由钦州市钦州港全兴置业有限公司投资建设,深圳市国际印象建筑设计有限公司设计，广西得一建设工程监理有限公司监理监理，广西三建组织施工；由梁传威担任项目经理,覃君宣担任技术负责人。型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001
2、)、钢结构设计规范(GB 500172003）、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99）、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 17 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m,立杆的横距为0.95m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;脚手架沿墙纵向长度为 130.00 m；采用的钢管类型为483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 1.00;连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3。6 m,水平间距3 m,采用
3、扣件连接;连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）：2.000；脚手架用途:安全防护、装修脚手架；同时施工层数：2 层;3.风荷载参数本工程地处广西钦州市钦州港区，查荷载规范基本风压为0.750kN/m2，风荷载高度变化系数z为1。000，风荷载体型系数s为1。128；计算中考虑风荷载作用；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m）:0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2)：0。300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）：0。005；脚手板铺设层数：6 层；脚手板类别：竹笆片脚手板;栏杆挡板类别：栏
4、杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m.与楼板连接的螺栓直径（mm）：20。00；楼板混凝土标号:C25；6。拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为：6.000；钢丝绳与墙距离为（m）：3。000;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1。2 m。二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）第5。2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布
5、荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30。95/（2+1）=0.095 kN/m ；活荷载标准值： Q=20。95/(2+1）=0.633 kN/m;静荷载的设计值： q1=1。20.038+1.20.095=0。16 kN/m;活荷载的设计值： q2=1.40.633=0.887 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合.跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.080.161。52+0。100.8871
6、。52 =0。228 kN.m；支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M2max= 0.100。161.52-0。1170.8871。52 =-0。269 kN。m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0。228106,0。269106)/5080=52.953 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为= 52.953 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0。095=0。133 kN/m;活荷载标准值： q2= Q
7、=0.633 kN/m;最大挠度计算值为:= 0.6770.13315004/（1002.06105121900)+0。9900.63315004/（1002.06105121900） = 1.446 mm;大横杆的最大挠度 1.446 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm,满足要求!三、小横杆的计算:根据JGJ1302001第5.2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0381.5 = 0.0
8、58 kN;脚手板的自重标准值：P2=0。30.951.5/（2+1)=0。142 kN；活荷载标准值：Q=20.951。5/(2+1) =0.950 kN；集中荷载的设计值: P=1.2（0。058+0.142）+1.4 0.95 = 1.57 kN；小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1。20.0380.952/8 = 0.005 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 1.570.95/3 = 0。497 kN.m ;最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax
9、= 0。502 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.502106/5080=98。898 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =98。898 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求!3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=50。0389504/(3842。06105121900) = 0.016 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0。142+0。95 = 1。15 kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公
10、式如下：pmax = 1150。1950(3950249502/9 ） /(722.06105121900) = 1。394 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.016+1.394 = 1。41 mm；小横杆的最大挠度为 1.41 mm 小于小横杆的最大容许挠度 950/150=6.333与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5): R Rc其中 Rc 扣件
11、抗滑承载力设计值，取8。00 kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值: P1 = 0。0381。52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值： P2 = 0.0380。95/2=0.018 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0.30。951。5/2=0.214 kN；活荷载标准值： Q = 20.951。5 /2 = 1。425 kN;荷载的设计值: R=1。2（0。058+0.018+0.214)+1。41。425=2。343 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷
12、载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1）每米立杆承受的结构自重标准值,为0。1248kN/m NG1 = 0.1248+（1.502/2)0.038/1.8017.00 = 2.666kN;（2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.361。5(0.95+0。3）/2 = 1.688 kN;(3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。15kN/m NG3 = 0.1561。5/2 = 0。675 kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051。517 = 0.128 kN;经计
13、算得到,静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.156 kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ= 20.951.52/2 = 2.85 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo - 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用： Wo = 0.75 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7
14、0.7511。128 = 0。592 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1。25。156+ 1.42。85= 10.177 kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1。25。156+ 0。851。42。85= 9.578 kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1。40.5921.5 1.82/10 = 0.342 kN.m；六、钢丝绳卸荷计算： 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为6m；第2 次卸荷净高度为4m;经过计算得到a1=arctg3。000/(0。950+0.300）=67。380度a2=arctg3.000/0。300=84.289度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1。510.1776/17 =5.388 kN;kx为不均匀系数，取1。5 各吊点位置处内力计算为(kN）:T1 = P1/sina1 = 5。388/0.923 = 5。837 kNT2 = P2/sina2 = 5.388/0。995 = 5.415 kNG1 = P1/
