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1、混凝土受压应力应变全曲线方程混凝土受压应力应变全曲线方程混凝土的应力应变关系是钢筋混凝土构件强度计算、超静定结构内力 分析、结构延性计算和钢筋混凝土有限元分析的根底，几十年来，人们作了 广泛的努力，研究混凝土受压应力应变关系的非线性性质，探讨应力与应 变之间合理的数学表达式，1942年，Whitney通过混凝土圆柱体轴压试验， 提出了混凝土受压完整的应力应变全曲线数学表达式，得出了混凝土脆性破 坏主要是由于试验机刚度缺乏造成的重要结论，这一结论于 1948 年由 Ramaley和Mchenry的试验研究再次证实，1962年，Barnard在专门设 计的具有较好刚性且能控制应变速度的试验机上，试
2、验了一批棱柱体试件以 及试件两靖被放大的圆柱体试件，试验再次证明，混凝土的突然破坏并非混 凝土固有特性，而是试验条件的结果，即混凝土的脆性破坏可用刚性试验机 予以防止，后来由很多学者如M.Sagin，P.T.Wang,过镇海等所进行的 试验，都证明混凝土受压应力应变曲线确实有下降段存在，那么混凝土受 压应力与应变间的数学关系在下降段也必然存在，研究这一数学关系的工作 一刻也没有停止。钢筋混凝土结构是目前使用最为广泛的一种结构形式。但是，对钢筋混 凝土的力学性能还不能说已经有了全面的掌握。近年来，随着有限元数值方 法的开展和计算机技术的进步，人们已经可以利用钢筋混凝土有限元分析方 法对混凝土结构
3、作比拟精确的分析了。由于混凝土材料性质的复杂性，对混 凝土结构进行有限元分析还存在不少困难，其中符合实际的混凝土应力应变 全曲线确实定就是一个重要的方面。1、混凝土单轴受压全曲线的几何特点经过对混凝土单轴受压变形的大量试验大家一致公认混凝土单轴受压变 过程的应力应变全曲线的形状有一定的特征。典型的曲线如图1所示，图中 采用无量纲坐标。Gx =, yc式中，f为混凝土抗压强度；为与f对应的峰值应变；E0为混凝土的ccc0初始弹性模量；E为峰值应力处的割线模量。s此典型曲线的几何特性可用数学条件描述如下：x=0, y=0 ;0x1,伫1.0,即下降段曲线上有一拐点;dD E点字=0处坐标XE沁为下
4、降段曲线上曲率最大点; 当Xf8, yf。时，匕；dx 全部曲线x0 , 0y1.0o这些几何特征与混凝 土的受压变形和破坏过 程完全对应，具有明确的 物理意义。2、混凝土单轴受压曲线图1他出的受压应力W变湘纯方程的比拟和分析 对于混凝土在单轴受压下的应力应变关系，已经做了大量的试验研究工 作，在此根底上不少学者提出了多种混凝土受压应力应变曲线方程。(1) Hongnestad 的模型8(8 22 一c88- 09 0丿n y = 2 x 一 x 21 一 0.158 一 8o8 一 8模型的上升段为二次抛物线，下降段为斜直线。下降段：8 8 1且N的值是变化的，对于Saenz公式只有N 2s
5、时条件才满足，所以只有当N 2，即混凝土的初始弹性模量和峰值割线模量的比值大于等于2时，采用Saenz公式才是适宜的。当N小于2时，Saenz公式那么不能成立。实际应用中，当遇到这种情况时，总是强令N=2， 这样处理显然是不合理的。同时Saenz公式不能反映强度等级低的混凝土峰 值局部 比强度等级高的混凝土峰值局部更为扁平这一事实。即不能满足特征 。在工程应用中,Saenz公式就可以作为FRP约束混凝土应力应变的曲线 模型，进行建模分析。Saenz基于Pantazopoulou的研究成果，引入体积 应变。v = l l = l 2vcl0cl式中， , , 分别为轴向应变、横向应变和环向应变，
6、对于圆柱体，cl0 =，规定压应变为正，拉应变或者膨胀应变为负。19将FRP约束混凝土应力应变曲线分成3段：g 二 E (0 0.0005)c c ccg 二 E (0.0005 0.00206)c sec ccg = f + E( -0.00206)(0.00206 )cc,v 0ct cc cc式中，E = 5700丫产；f为体积应变为0时的轴向应力；ccoc,v 0E 二(广-f ) .( 0.00206)。 ctccc,v 0 cc在第二阶段约束混凝土轴向应变与横向应变的关系为 = -0.2s 0.000618lc心-0.00052cI 0.00156 丿(0.0005 s 0.002
7、06)csec c 1 + PA割线模量为E = E ，式中，为面积应变，对于圆柱体，AA = 2l ；卩为割线模量软化率，卩二-(3.14卩+1.44) x 10-3，其中卩为极限p横向应变与轴向应变比值绝对值。= C K -c21 leK 为 FRP，cc式中，C , C为参数，分别取6.21和0.63; 乂lu1 2lu f f , ruple侧向有效刚度，K =。本模型先通过式卩=-k = CK -c2计算1e Dfp 1 leccc 0cc再根据式g二E 计算广。c sec ccc上述模型是在 FRP 约束混凝土应力应变关系双直线特征的根底上建立 的分段式模型，它回避了 FRP约束力
8、的变化过程，极大简化了计算过程，适用范围较广，但它的精度受峰值点或极限点应力、应变的计算影响较大，且没有明确的物理含义。清华大学过镇海教授提出的模型过镇海教授提出的应力应变全曲线模型为两段式模型。ax + (3 - 2a) x 2 + (a - 2) x 3y = 1xa (x l)2 + x式中，a,a分别为使用年限t的函数。由公式中参数a,a的物理意义可知：a值小和a值大，那么曲线陡，曲 线下的面积小 说明此混凝土的塑性变形小，剩余强度低，破坏过程急速，材 质较脆，接近于使用年限长的混凝土；反之，a值大和a值小，那么混凝土 变形大，剩余强度较高，破坏缓慢延性较好，适用于使用年限短的混凝土。
9、本着这样原那么，将公式的混凝土应力应变曲线上升段、下降段与试验所测 的不同使用年限的既有混凝土的应力应变全曲线上升段、下降段分别相比拟， 选取一个吻合程度最好的值，具体数值见表I。表1不同使用年限的着数值使用年限丄应值&值歸夭2.50. 5510年2, 10,720年L60. S40年L 30.9根据a、a值与使用年限t的关系，对其进行非线性拟合，可由以下公 式确定:1a = 0.93 + 1.6e (一26.46)(2)1.07 + 0.75e(-盂)2.42.01.6S3OA隹馬年限a6102030 40图2 参数幺与使用年限的关系图1 参数 a与使用年限的关系图1图2表示参数a、a试验值
10、和理论计算值的比拟，吻合程度较好。这样，将a值和a值直接代入式1，就可以得到不同使用年限既有未碳化混凝土的应力应变曲线方程，如式 所示:ax + (3 - 2a)x2 + (a - 2)x3a (x -1)2 + x1 a = 0.93 + 1.6e(-1 a =11.07 + 0.75e(-13.76)式中，t为混凝土的使用年限。纵网相时腔变* 心J鹹I縮用球应变（图3不同使用年限混凝土应力应变曲线试验值与计算值的比拟同强度养护28d的新混凝土和既有混凝土的试验平均应力应变曲线与 按式4计算的理论曲线的比拟如图3所示，试验曲线与理论曲线吻合得 较好。清华大学叶知满对掺F矿粉或粉煤灰高强混凝土
11、应力应变全曲线试验研 究时，对下降段曲线采取的就是过镇海教授的模型。xd (x -1)2 + x式中，y =, x =沁4 下降段参数，经统计可得d与f关系式为f c cc参图 4 d 二(7.26 x 10-4)f 2图4下降段参数d随f变化关系c图5给出了理论方程与实测曲线的比拟，可知理论方程与实测曲线吻合 较好。图5理论曲线与实测曲线的比拟3、结束语建立混凝土轴压应力应变全曲线的数学模型，首先要弄清楚应力应变全 曲线的几何特点，观察和分析实测应力应变全曲线，通过与典型试验曲线的 比拟，分析Hongnestad公式、Saenz公式和过镇海提出的公式在混凝土受 压应力应变曲线上升段、下降段的适用范围，以及各自的拟合情况。Hongnestad公式在上升段拟合较好，但下降段不分强度大小，斜率一律为 -0.15，与典型试验曲线相差
